Разработка проекта строительства дополнительного ствола из эксплуатируемой скважины №37,глубиной Н = 1985м, на Пылинском месторождении
Дипломная работа - Разное
Другие дипломы по предмету Разное
и стабильность показателей назначения и управляемость в процессе работы КНБК,
создавать минимальные силы трения при спуско-подъемных операциях,
позволять производить контроль параметров ствола скважины и геофизические исследования в процессе бурения на минимальном расстоянии от забоя.
Для проводки искривленного участка бокового ствола скважины применяется отклонитель.
Отклонитель состоит из 2 секций, соединенных между собой искривленным переводником с углом перекоса, величина которого определяется из условий получения требуемой интенсивности искривления ствола скважины и свободного прохождения отклонителя в эксплуатационной колонне и в искривленном стволе скважины.
Выбор отклоняющей компоновки производится исходя из совокупности требований и возможностей бурения по принятому профилю бокового ствола.
Проверочный расчет отклоняющих компоновок производится исходя из: условия на прочность
,(3.63)
где s - напряжение изгиба, Па;
- 6.9*107кгс/м2- для стали 40ХН2МА;
где А=Dc - dзд,(3.64)
dзд -диаметр винтового забойного двигателя, м;
Е - модуль упругости материала, из которого изготовлен забойный двигатель
,(3.65)
где aп - угол перекоса искривленного переводника, рад;
dвк - внутренний диаметр кондуктора, м.
.условия нормальной проходимости отклоняющий компоновки по вертикальному стволу (в кондукторе)
dвк dзд + с,(3.66)
dвк - внутренний диаметр кондуктора, м.
,(3.67)
Где
,(3.68)
b - угол наклона оси КНБК к оси скважины, град.
град.
м
dвк =0.0085+0.106=0.1145м. АО. 1397-0.106=0.0337м.
А = 0,1397 - 0,106 = 0,0337 м.
м
Па
s не превышает , следовательно, соблюдается условие прочности.
3.7 Подготовка ствола бокового скважины к спуску эксплуатационной колонны
Основное требование к подготовке ствола скважины перед креплением обсадной колонной - обеспечить успешный спуск ее до намеченной глубины, и при необходимости, качественное цементирование скважины. По результатам инклинометрических работ проводится оценка возможности спуска обсадной колоны на отдельных участках резкого изменения параметров искривлении в следующих случаях:
. когда ось скважины имеет изгиб, условиями безопасности являются:
,(3.69)
,(3.70)
,(3.71)
где qмах - максимально допустимая величина изгиба, град;
- фактическое приращение искривления, град;
=4град.
? - радиальный зазор между муфтой трубы и стенкой скважины, м;
? =0.017м.
- предел текучести материала труб, Па;
=387*106 Па.
Е - модуль упругости материала труб, Па;
Е=2.1*1011 Па.
- коэффициент запаса прочности;
= 1.3
dн - наружный диаметр обсадной колонны, м;
dн =0.1016м.
? min- минимально допустимый радиальный зазор при АаФАкТ> в мах.
- фактический угол изгиба, град.
=45.646град.
град
Условие безопасности выполняется
.2 Когда ось скважины искривлена с высокой интенсивностью, условиями безопасности являются:
,(3.72)
(3.73)
или
,(3.74)
где - максимально допустимое приращение искривления на участке длины (м), град;
- минимально допустимый радиальный зазор при
град
,36 ? 4
Условие безопасности выполняется
. В отдельных случаях, в скважинах, где отмечаются участки резкого изменения кривизны, а также при близких значениях допустимых и фактических значений критериев безопасности перед спуском обсадных колонн может производиться шаблонирование ствола (сборка из обсадных труб, спускаемых для проверки проходимости обсадной колонны).
.1 В зависимости от характера изменения параметров искривления размеры шаблона определяются:
.1.1 Вогнутый изгиб
(3.75)
м
.1.2 Вогнутый искривленный участок
,(3.76)
,(3.77)
l1 = lu - l2,(3.78)
,(3.79)
м.
lu - длина криволинейного участка, м;
lu 1 = 15.3м -длина первого криволинейного участка,
lu 2 = 55.5м - длина второго криволинейного участка.
R- радиус искривленного участка, м.
R=46.6 м.
) l1=15.3-2.18=13.12м
м
м
) l1 = 55,5 - 2,18 = 53,32 м
м
м
. В общем случае, проходимость обсадных колонн при спуске в ствол скважины с большим зенитным углом обеспечивается при условии
,(3.80)
где G- допустимая нагрузка обсадной колонны при необходимости ее принудительного проталкивания, Н;
- суммарная сила сопротивления движению колонны в искривленном стволе скважины, Н;
В - осевая составляющая собственного веса колонны, расположенной ниже начала участка искривления, под действием которой осуществляется движение колонны в наклонном стволе,
B = q L cos?ср,(3.81)
q- вес одного метра трубы с учетом потери веса в буровом растворе, Н/м;
q= 15.2кг.
L- длина участка ствола, в пределах которого определяется проходимость колонны, м;
Ь=80508см.
?ср - средний угол наклона ствола скважины на определяемом участке ствола, град;
B = 15,2 70170 cos11 = 10469,9 Н.
Gкр- критическая нагрузка на колонну весом труб, расположенных выше искривленного участка ствола скважины, при которой начинается продольный изгиб первого порядка колонны труб, Н;
,(3.82)
где Е - модуль упругости материала труб, Па;
Е=2.1*10"Па.
I - осевой момент инерции труб, м4;
РЖ = 0.049(Д4 - Д