Проектування і розрахунок керованих випрямлячів електричного струму
Курсовой проект - Компьютеры, программирование
Другие курсовые по предмету Компьютеры, программирование
?ю живлення каскаду Еk = 25В.
Для забезпечення якомога, більшого коефіцієнта підсилення, частотного діапазону для формування переднього фронту імпульсу, а також допустимих напруги та струму на навантаженні попередньо виберемо транзистор КТ972А з параметрами:
Ukе доп. > 2• Ek
Іk доп. = 4 А; Ukе доп. = 65 В; Ів mах = 0,5 А;fа = 20МГц;
rв= 3 Ом; rе = 0,08 Ом; rk=730 кОм; = 750; Ukе п. = 1,5 В.
Рис.5. Транзисторний насичений ключ з трансформаторним виходом
Звідси коефіцієнт підсилення:
=/(+ 1) = 750/(750 + 1) = 0,9986.
n = Um /Еk = 5/25 0,2.
Колекторний струм насичення
Ik нас. = Іm • n = 0,3• 0,2 = 0,06 А.
Максимальні струми та напруги в схемі виберемо з коефіцієнтом запасу Кzi=Кzи=0,8.
Звідси Іk mах = Кzі• Ik доп.= 0,8• 4 = 3,2 А
Опір навантаження, перерахований до первинної обмотки трансформатора при дії напруги додатньої полярності
Rн = Um/Іm• n2 = 5/(0,3• 0,2 2) = 416,66 Ом.
Індуктивність намагнічування трансформатора вибираємо такою, щоб максимальний колекторний струм Ik mах в імпульсі не перевищував допустимого значення:
Lmin=(Ek/(Ik max-(Ek/Rн))) • t
Lmin=(25/(3,2-(25/416,66))) •4•10-6 = 3,185 •10-5 Гн
Для конструктивного розрахунку вибираємо значення індуктивності 33мкГн. Знаходимо максимальний струм намагнічування
jmax=(Ek /L) •t= (25/0,000033) •4• 10-6 = 3,03 A
Звідси максимальний струм I mn з урахуванням колекторного струму насичення
Іmn =jmах +Іk нас = 3,03 +0,06 =3,09 А.
Струм бази насичення Іб нас. = Іmn / = 3,09 / 750 = 4,12 мА.
Відповідна напруга насичення Uбе н становить 0,9 В.
Величину допустимого викиду напруги знаходимо з урахуванням коефіцієнта завантаження за напругою Кzи.
Umd=Uke max Ek= Kzu• Uke доп- Ek = 0,8•65- 25 =27 В.
Знаходимо еквівалентне значення шунтуючого резистора
Rш екв=Umd /0,74• jmах = 27/ 0,74 •3,03 =12,04 Ом.
Враховуючи, що при закриванні транзистора, напруга на вторинній обмотці трансформатора має зворотню полярність, то навантаження в цей момент шунтується діодом. Задаючись напругою на відкритому діоді Ud =1,2B, знаходимо при цьому струм вторинної обмотки трансформатора, який рівняється також струму діода:
Im = (Um -Ud)/R = (5- 1,2)/6,8 = 0,558 А.
Перевіряємо умову неперевершення знайденого струму максимального струму діода. Умова виконується.
Знаходимо перерахований опір до первинної обмотки трансформатора:
Rнп =Um/Im •n2 = 5/0,558 • 0,2 2 = 224 Ом.
Реальне значення шунта, що підключається до первинної обмотки трансформатора становить:
Rш =Rнп •Rш екв/( Rн п Rш екв )=224 • 12,04 /(224-12,04) =12,72 Ом
Вибираємо значення опору 13 Ом.
Діод, що забезпечує струм jmax, зворотню напругу Еk, вибираємо КД202Г (Iпр.max=3,5 А, Uзв.max=100 В).
Знаходимо тривалість викиду t0 = 3 •L /Rш екв=3 •0,000033/12,04 = 8,22 мкс.
Знайдене значення тривалості t0 менше тривалості половини періода частоти мережі живлення 0,01 с.
Вибираючи коефіцієнт насичення транзистора S=1,5, знаходимо необхідний струм бази Іб і значення обмежуючого резистора Rобм в цьому ланцюзі, задаючись значенням вхідної напруги керування ключем Uвх=10 В.
Іб= S •Іб нас = 1,5•0,00412= 6,18 мА.
R обм = (Uвх Uбен ) /Іб = (10 0,9) /0,00618= 1,472 кОм.
Вибираємо стандартне значення з номінального ряду Rобм = 1,5 кОм. Паразитна ємність та індуктивність для вказаних значень індуктивності становить
Cо = 0,03• 10-9 Ф, Lc=0,01•L =0,000033•0,01=0,33 мкГн
Для обчислення фронту імпульсу знайдемо вихідний опір транзистора і постійну часу даної схеми :
Rекв=rk • (1-)+re• (1+)
Rекв=730000 • (1 - 0,9986) + 0,08• (1 + (0,9986•730000 0,08) / (0,08 + 3 +1500)) = 1,06 кОм.
=1/(2•3,14•20•106)+30•10-12•416,66 +0,33•10-6/1,06• 103=2•10-8с
Звідси тривалість фронту імпульсу
tф=• (1+) • ln(1+1/(S-1))=16,5 мкс.
еквівалентна потужність на транзисторі становить:
Рекв= Uke n • (j max/2 +Ik нас.)/2 = 1,5 • (3,03/2 + 0,06)/2=1,18 Вт
Обчислена потужність не перевищує максимальну Рк max=8 Вт.
1.2.2 Розрахунок фазозсувного ланцюга
Для формування фазового зсуву 300 нульвого відліку кута регулювання відносно переходу фази через 0 використовуємо фазозсувний ланцюг на основі R-C елементів (рис. 6) та нуль орган.
Розрахуємо амплітудночастотну і фазочастотну характеристики :
К(jw)=U2/U1=[I • (1/jwc)]/[I • (R+1/jwc)]
Позначивши wc=ц і домноживши на jwc,отримаємо:
К(jw)=1/(1+jwц)
Звідси модуль коефіцієнта передачі:
К(w)=1/v1+(wц) 2
Фазочастотна характеристика:
( w )= -arctg(wц)
З урахуванням коефіцієнта передачі:
U2= U1 /v1+(wц) 2
Приймаючи значення опору R=330 кОм, знаходимо значення ємності:
С=tg30/2П• f•R=tg300/2• 3.14• 50•330 •103= 5,56 нФ
Приймаємо значення ємності рівним 5,6 нФ
Рис.6. Фазозсувний ланцюг
Визначимо максимальне значення вихідної напруги U2 max ланцюга, задавшись діючим значенням вхідної напруги U1=9В
U2 max= U1•2/v1+(wц) 2
U2 max=9•1,41/1,126=11,3В
1.2.3 Розробка нуль-органа
Для порівняння напруги, що поступає з фазозсувного R-С ланцюга з нульовим значенням напруги використовуємо спеціалізований компаратор на інтегральній мікросхемі К554СА3 (рис. 7). Вказана мікросхема живиться від двополярного джерела живлення 15 В, має максимальний вхідний струм Івх = 0,1 мкА, вихідний - 200 мА. Максимальна вхідна напруга становить 12 В, а вихідна 15 В. Даний компаратор має вихід з відкритим колектором і незалежним емітером, що дає можливість, заземливши емітер, мати вихідний сигнал в межах від 0 до на?/p>