Проектирование прирельсового склада
Курсовой проект - Строительство
Другие курсовые по предмету Строительство
П II-25-80):
kФ= 1,75 - 0,75d = 1,75;
d = 0, так как момент в верхней части колонны равен 0.
Проверяем условие:
603,6310-3 / (0,3213,8920,810-2)+[146,6510-3/ (3,7913,892410-3]2=0,67 ? 1, cледовательно, устойчивость колонны обеспечена.
Расчет на устойчивость из плоскости как центрально сжатого стержня
? = 0,352 (см. расчет на устойчивость плоской формы деформирования); N = 633,23 кН (для первого сочетания нагрузок):
G=N/(?FHT)=633,2310-3/(0,35220,810-2)= 8,65 МПа ? 11,57 МПа;
Fрасч = Fнт = Fбр = 20,810-2 м2;
RC = 11/0,95 = 11,57 МПа.
Расчет узла защемления в фундаменте
Определим растягивающее усилие в анкерных болтах
Npac = Mpac /hk - Nmin/2= 67,28/0.4060, 693 327,23/2=75,51 кH
Сжимающее в опорной площадке опоры
Nсж=Mpac/hk+Nmax/2= 67,28/0.4060,693 + 633,23/2=555,74 кН
Конструкция крепления колонны к фундаменту состоит из сварных башмаков, из полосовой стали толщиной 10 мм, прикрепляемых к колонне болтами. При такой конструкции растягивающее усилие и усилие от поперечной силы воспринимаются анкерными болтами, а сжимающие передаются непосредственно на фундамент через подошву колонны.
Определяем требуемую площадь анкерных болтов:
Fa=Np/Rу=7,551103/2350=3,21см2, где Rу=2350 кгс/м2
расчетное сопротивление болта на растяжение.
Принимаем 2 болта диаметром 20 мм общей площадью
FHT=2х3,14=6,28>3,21см2
Сжимающее напряжение по подошве колонны в месте опирания равны
Ncж/Fсм=555, 74/0,084=6,615 МПа < RCМ =13,89МПа
Fсм = bк h1=0, 30, 4=0,084м2,
где h1=0,40м длина опирания колонны на фундамент с учетом технологического выреза.
Определяем количество двухсрезных болтов необходимых для прикрепления анкерных башмаков к колонне
Ти=250d2=2501020,0202=10 кН
Тсм=50сd=501020,30,02=30 кН,
где с = bк=300 мм, d=20 мм диаметр болта.
Тогда n = Np / (mcpTmin) = 75,51 / (210)=3,77 шт.
Принимаем 4 болта, расположенных на высоте башмака в два ряда.
Из условия размещения болтов ширину башмака принимаем равной:
8d=80,02=0,16м=160мм, а длину 410мм.
Расчет опорной плиты анкера
Опорную плиту подкрепленную ребрами жесткости рассчитывают как балку пролетом l=100мм (расстояние между ребрами) с шарнирными опорами, нагруженную сосредоточенной силой Р = Np/2 =75,51/2= 37,76 кН в середине пролета. Ширину опорной плиты принимаем равной 70 мм из условия размещения анкерного болта с шайбой ( не менее 3dб = 320 = 60мм). Ребра жесткости принимаем толщиной 14мм.
Изгибающий момент в плите Моп.плиты =Рl/4=37,760,1/4=0,94 кН м тогда
,
окончательно принимаем ?оп.плиты = 20 мм.
7. Расчет стойки торцевого фахверка
Принимаем сечение стойки из пакета досок размером 15040, после фрезеровки 33х135мм. По высоте принимаем 9 досок, при этом высота сечения стойки равна 933=297мм.
Расчетная ширина грузовой площади стоек торцевого фахверка составляет 5м. Расчетная высота стоек 8,4м.
Рис.11. Расчетная схема стойки фахверка.
Определение нагрузок
Нагрузки от ветра до высоты 10 м
w акт = wm акт В = 42,65=213 кгс/м = 0,213 тс/м.
Расчетная нагрузка от веса ограждающих конструкций (приложенной с эксцентриситетом
ест = hк/2+?ст/2= 26,4/2+12/2= 7,2 см):
Gст = gстHк В = 8,5 8,4 5=357 кгс = 0,357 тс.
собственный вес стойки
G= 0, 110,2648, 4650 = 159кгс = 0,159тс.
Расчет усилий в стойке производим при помощи ПК Лира 9.2.
Мmax= 18,8 кНм
Qmax= 11,2 кН
Nmax= 5,2 кН
Расчетная длина
l0=0,758,4=6,3м
Площадь сечения
Fнт = Fбр = hb =0,2970,135=410-2м2
Момент сопротивления
Wнт= Wбр = bh2/6=1,9810-3м3
Рис.12. Узлы сопряжения стойки фахверка с фундаментом и с балкой покрытия.
Гибкость
=l0/r=6,3/(0,2890,297)=73,4<120
=3000/2=0,56
При древесине 3 сорта при принятых размерах Rc=10 МПа
С учетом mн, mсл = 1 и коэффициента надежности ?n = 0,95 получим
RC = 101,211/0,95 = 12,6 МПа
? = 1- (N/(?RCFбр) = 1 5,210-3/ (0,5612,6410-2) = 0,982.
G = N/FHT + MД/WHT; MД = M/?.
kH = 1 (см. СНиП II-25-80).:
MД = M/(kH?) = 18,8/(1 0,982) = 19,14 кНм;
G = 5,210-3/(410-2) + 19,1410-3/(1,9810-3) = 9,8 МПа < 12,6 МПа.
Проверка прочности и устойчивости из плоскости момента:
=0,56, N=5,2 кН
G=N/(Fpac) =5,210-3/(0,56410-2)=0,23 МПа< Rc=12,6МПа
Крепление стойки к фундаменту см. рис.12.
Проверка торца на смятие
Rcм=10МПа
G=N/A=5,210-3/(410-2)=0,13 МПа < Rcм =10МПа
Несущая способность болта в данном шве по изгибу (болт принимаем конструктивно 12мм):
Тп=2,5d2 = 2,51,22 =3,6кН
По смятию древесины:
Тс=0,5сd=0,51,213,5= 8,1 кН, где с = bст=135мм = 0,135м.
Требуемое число болтов
Nб=Q/(Тиnпл)=11,2/(3,62)=1,55
Принимаем 2 болта диаметром 12 мм.
Определяем толщину опорного листа, заделанного в тело фундамента. Исходя из конструктивных условий расположения болтов, принимаем ширину листа b=135 мм. Необходимо определить толщину листа. Опорные листы испытывают действие растягивающих и сжимающих усилий от внешней нагрузки. Опорные листа выполнены из стали С235 с расчетным сопротивлением растяжению-сжатию Rs = 235 МПа.
Определим растягивающее усилие в пластинах
Npac = Mpac /hk - N/2= 18,8/0, 297 5,2/2=60,7 кH
Требуемая площадь сечения пластины:
Атр = Npac/R = 60,7/ (235103) = 0,25810-3 м2 = 2,58 см2
Принимаем опорный лист с размерами поперечного сечения 13,5&