Проектирование машинного агрегата
Дипломная работа - Разное
Другие дипломы по предмету Разное
>
Число клиньев
Z = 10Р/[Р] = 100,73/1,63 = 4,5
принимаем Z = 5
Натяжение ветви ремня
F0 = 850Р /VCpC? =
= 850тАв0,73/5,2тАв0,93тАв0,9 = 143 H
Сила действующая на вал
Fв = 2F0sin(?1/2) = 2тАв143sin(156/2) = 279 H
Прочность ремня по максимальным напряжениям в сечении ведущей ветви ремня
?max = ?1 + ?и+ ?v < [?]p = 10 Н/мм2
?1 - напряжение растяжения
?1 = F0/A + Ft/2A = 143/47 + 140/тАв2тАв47 = 4,53 Н/мм2
А - площадь сечения ремня
А = 0,5b(2H - h)
b - ширина ремня
b = (z - 1)p + 2f = (5- 1)2,4 + 23,5 = 16,6 мм
А = 0,516,6(24,0 - 2,35) = 47 мм2
?и - напряжение изгиба
?и = Eиh/d1 = 80тАв2,35/71 = 2,65 Н/мм2
Eи = 80 Н/мм2 - модуль упругости
?v = ?v210-6 = 1300тАв5,22тАв10-6 = 0,04 Н/мм2
? = 1300 кг/м3 - плотность ремня
?max = 4,53+2,65+0,04 = 7,22 Н/мм2
условие ?max < [?]p выполняется
Таблица5.3 Параметры открытой клиноременной передачи, мм
ПараметрЗначениеПараметрЗначениеТип ремняПоликлиновойЧастота пробегов ремня , 1/с 8,3Межосевое расстояние 208 Диаметр ведущего шкива 71сечение ремня КДиаметр ведомого шкива 160Количество ремней Z 5 Максимальное напряжение , Н/мм2 7,22Длина ремня 630Предварительное напряжение ремня , Н 143Угол обхвата ведущего шкива , град 156Сила давления ремня на вал , Н 279
. Нагрузки валов редуктора
Силы действующие в зацеплении червячной передачи
Окружная на колесе и осевая на червяке:
Ft2 = Fa1 = 1845 H.
Радиальная на червяке и колесе:
Fr1 = Fr2 = 672 H.
Окружная на червяке и осевая на колесе:
Ft1 = Fa2 = 464 H.
Консольная сила от ременной передачи действующая на быстроходный вал Fоп = 279 Н
Консольная сила от муфты действующая на тихоходный вал
Fм = 250Т31/2 = 250184,51/2 = 3396 Н
Рис. 6.1 - Схема нагружения валов червячного редуктора
. Проектный раiет валов. Эскизная компоновка редуктора
Материал быстроходного вала - сталь 45,
термообработка - улучшение: ?в = 780 МПа;
Допускаемое напряжение на кручение [?]к = 1020 МПа
Диаметр быстроходного вала
где Т - передаваемый момент;
d1 = (11,6103/?10)1/3 = 18 мм
принимаем диаметр выходного конца d1 = 20 мм;
длина выходного конца:
l1 = (1,01,5)d1 = (1,01,5)20 = 2030 мм,
принимаем l1 = 30 мм.
Диаметр вала под уплотнением:
d2 = d1+2t = 20+22,0 = 24,0 мм,
где t = 2,0 мм - высота буртика;
принимаем d2 = 25 мм:
длина вала под уплотнением:
l2 1,5d2 =1,525 = 38 мм.
Диаметр вала под подшипник:
d4 = d2 = 25 мм.
Вал выполнен заодно iервяком
Диаметр выходного конца тихоходного вала:
d1 = (184,5103/?15)1/3 = 39 мм
принимаем диаметр выходного конца d1 = 40 мм;
Диаметр вала под уплотнением:
d2 = d1+2t = 40+22,5 = 45,0 мм,
где t = 2,5 мм - высота буртика;
принимаем d2 = 45 мм .
Длина вала под уплотнением:
l2 1,25d2 =1,2545 = 56 мм.
Диаметр вала под подшипник:
d4 = d2 = 45 мм.
Диаметр вала под колесом:
d3 = d2 + 3,2r = 45+3,23,0 = 54,6 мм,
принимаем d3 = 55 мм.
Выбор подшипников.
В связи с тем, что в червячном зацеплении возникают значительные осевые нагрузки, предварительно назначаем радиально-упорные конические подшипники средней серии №7305 для червячного вала, устанавливаемее в фиксирующей опоре В как сдвоенные. В плавающей опоре А используется радиальный шарикоподшипник №305, воспринимающий только радиальные нагрузки. Для тихоходного вала выбираем радиально-упорные шарикоподшипники легкой серии №7209.
Таблица 2. Размеры и характеристика выбранного подшипника
№d, ммD, ммB, ммC, кНC0, кНе Y7305256217 29,620,90,36 1,66 306256217 22,511,4 720945852142,733,40,41 1,45
Таблица 7.3. Материал валов, размеры ступеней, подшипники
Вал (материал - сталь 45 = 780 Н/мм2
= 540 Н/мм2
= 335 Н/мм2)Размеры ступеней, ммПодшипникиd1d2d3d4Типо-размерdxDx B(T), ммДинамическая грузоподъемность Сr, кНСтатическая грузоподъемность C0r, кНl1l2l3l4Быстроходный2025 257305 305 25x62x17 25x62x17 29,6 22,520,9 11,43038 25Тихоходный40455545720945x85x2142,733,4605660 45
. Раiетная схема валов редуктора
Схема нагружения быстроходного вала
Рис. 8.1 Раiетная схема быстроходного вала.
Горизонтальная плоскость. Сумма моментов сил и реакций опор относительно опоры А
mA = 100Ft - 200BX = 0
тсюда находим реакции опор А и В в плоскости XOZ
AX =BX = 464100/200 = 232 H
Изгибающие моменты в плоскости XOZ
MX1 = 232100= 23,2 Нм
Вертикальная плоскость. Сумма моментов сил и реакций опор относительно опоры А
mA = 100Fr - 200BY - Fa1d1/2 - 60Fоп = 0
Отсюда находим реакцию опор A и В в плоскости YOZ
BY = (672тАв100 - 184550/2 - 27960)/200 = 22 HY = Fr - BY + Fоп = 672 - 22 + 279 = 929 H
Изгибающие моменты в плоскости YOZ
MY = 27960 = 16,7 Нм
MY = 279160 - 929100 = -48,3 Нм
MY = -22100 =-2,2 Нм
Суммарные реакции опор:
А = (АХ2 + АY2)0,5 = (2322 + 9292)0,5 = 958 H= (BХ2 + BY2)0,5 = (2322 + 222)0,5 = 233 H
Схема нагружения тихоходного вала
Рис. 8.2 Раiетная схема тихоходного вала.
Горизонтальная плоскость:
SmA = Fм105 - 100Dx + Ft2 50 = 0;
Dх = (3396105 + 184550)/100 = 4488 Н;
Cх = Dx - Ft2 + Fм = 4488 - 1845 + 3396 = 6039 Н;
Изгибающие моменты:
Мх1 = 448850 = 224,4 Нм;
Мх2 = 3396105 = 356,6 Нм.
Вертикальная плоскость:
SmA = Fr2 50 - Dy100 + Fa2d2/2 = 0y= (464200/2 + 67250)/100 = 800 Нy= Dy - Fr2 = 800 - 672 = 128
Copyright © 2008-2014 studsell.com рубрикатор по предметам рубрикатор по типам работ пользовательское соглашение