Проектирование конструкций из дерева и пластмасс здания выставочного павильона
Дипломная работа - Строительство
Другие дипломы по предмету Строительство
/p>
=
==423 см2.
Положение центра тяжести приведенного сечения плиты:
3963,2/423=9,4 см;
=20,2-9,4=10,8 см;
Приведенный момент инерции поперечного сечения плиты (собственные моменты инерции полок не учитываем [см. стр. 57, 3]):
=+==21 322 см4.
Моменты сопротивления приведенного поперечного сечения:
относительно нижней грани сечения:
=21 322/9,4=2268 см3.
относительно верхней грани сечения:
=21 322/10,8=1974 см3.
Проверка плиты на прочность
Расчет на прочность растянутой фанерной обшивки.
Прочность растянутой фанерной обшивки следует проверять по формуле:
,
где М - расчетный изгибающий момент;
кНм = 763 кНсм.
где l0=L-20-c=(5000-20) - 60= 4920 мм = 492 см =4,92 м.
c - длина площадки опирания, с=60 мм.
Rфр - расчетное сопротивление фанеры растяжению в плоскости листа, вдоль волокон наружных слоев, МПа, [табл. 10, 1];
mф - коэффициент, учитывающий снижение расчетного сопротивления в стыках растянутой фанерной обшивки, принимаемый равным при усовом соединении: 0,6 для обычной фанеры и 0,8 для фанеры бакелизированной;
- коэффициент надежности по ответственности здания и сооружения, принимаемый по [прил. 7, 2], =0,95.
.
Расчет на устойчивость сжатой фанерной обшивки
Устойчивость сжатой обшивки плит и панелей следует проверять по формуле:
,
где Rфс - расчетное сопротивление фанеры сжатию в плоскости листа, вдоль волокон наружных слоев, МПа, [табл. 10, 1];
коэффициент продольного изгиба, определяемый по формулам:
при ;
, при ;
а=343 мм 343/6=57, то .
.
Расчет верхней обшивки в плитах покрытия на местный изгиб
.
Расчет на касательные напряжения
Значения касательных напряжений в месте примыкания обшивки к ребрам должно удовлетворять условию:
Где Sф - статический момент верхней обшивки относительно центра тяжести, м3, определяемый по формуле:
=0,00066 м3.
Rф.ск. - расчетное сопротивление скалыванию фанеры в плоскости листа, вдоль волокон наружных слоев [1, табл. 10]. Rф.ск.=0,8 МПа.
- расчетная поперечная сила.
кН.
Проверка плиты на прогиб
Расчет по второй группе предельных состояний - на прогиб.
Относительный прогиб плиты при действии нормативной равномерно распределенной нагрузки определяют по формуле:
.
3. Конструирование и расчет оснований несущей конструкции - арка пологая, кругового очертания из клееной древесины
.1 Схема арки. Конструктивное решение и применяемые материалы
Арки рекомендуется применять в качестве несущих конструкций покрытий при значительных пролетах и опирании на фундаменты или контрфорсы стен, а также при необходимости использования внутреннего объема помещения. Применение их с затяжками значительно увеличивает металлоемкость конструкции. По внешнему очертанию арка пологая, очерченная по окружности с соотношением f/l=1/5. По статической схеме - трехшарнирная арка.
Для обеспечения поворота в узлах и сохранения принятой при расчете схемы при деформации от воздействия нагрузок опорные и ключевые шарниры проектируют с учетом следующих рекомендаций. Для арок пролетом до 30 м, в проектируемом здании пролет 18,6 м, сопряжение в ключевом шарнире и опирание на фундамент осуществляют лобовым упором, закрепляя арки между собой деревянными накладками на болтах или с помощью стальных профилей, башмаков.
В качестве материала для изготовления трехшарнирных арок используется пихта второго сорта. Расчетный пролет несущих конструкций 18,6 м; шаг расстановки - 5,0 м.
.2 Сбор постоянных и временных нагрузок на арку
Определяем постоянные и временные нагрузки для арки пологой. Пролет L=18,6 м, шаг конструкции В=5,0 м, высота конструкции в коньке Н=4,65 м. По арке клеефанерные плиты. Здание соответствует II (нормальному) уровню ответственности с [2, приложение 7*]. Определения нагрузок проводим в табличной форме (таблица 4).
Таблица 4. Определение нагрузок на арку
Наименование нагрузкиНормативная нагрузка, Н/м2Коэффициент надежности по нагрузке Расчетная нагрузка, Н/м2I Постоянные нагрузки:1. Нагрузка от плит покрытия503-5892. Собственный вес арки =85 Н/м2851,193,5Итого:588-682,5II Временные нагрузки:Полная снеговая Stot Длительно действующая снеговая Sl1058 529-1512 756ИТОГО: ПОЛНАЯ
ДЛИТЕЛЬНАЯ 1646 1117- 2194,5 1438,5
.3 Определение расчетных сопротивлений древесины
Расчетные сопротивления определяем с учетом коэффициента породы и коэффициентов условий работы по формуле:
,
где расчетное сопротивление эталонных пород древесины на тот или иной вид напряженного состояния, определяемое по [1, табл. 3.1];
- коэффициенты условий работы, определяемые по [п. 3,2, 1];
коэффициент, учитывающий влажностные условия эксплуатации, для условий эксплуатации А1 1;
коэффициент, учитывающий температурные условия эксплуатации, так как конструкция эксплуатируется при t<350С, следовательно, 1;
коэффициент, учитывающий величину длительно действующих нагрузок в сумме полных нагрузок, так как при /=0,65<0,8, то 1;
коэффициент, вводимый к расчетным сопротивлениям древесины для конструкций, рассчитываемых с учетом воздействия кратковременных нагрузок, так как кра?/p>