Проектирование закрытой системы теплоснабжения микрорайона города Томск
Курсовой проект - Физика
Другие курсовые по предмету Физика
p>
Вт
Суммарная средняя нагрузка вентиляции за холодный месяц для общественных зданий , Вт
кВт
Определим среднюю нагрузку вентиляции за средне-отопительный период для школы и детского сада, Вт
, (2.22)
Вт
Вт
Суммарная средняя нагрузка вентиляции за средне-отопительный период для общественных зданий , Вт
, (2.23)
Вт
2.2.3 Нагрузки горячего водоснабжения
В летний период тепловой поток, необходимый для приготовления горячей воды уменьшится и находится по формуле
, (2.24)
где КS коэффициент, учитывающий снижение летнего расхода воды по отношению к зимнему. При отсутствии данных принимается КS = 0,8;
(2.25)
Определим среднюю нагрузку на ГВС, за летний период для жилых зданий, Вт
Вт
Вт
Определим среднюю нагрузку на ГВС, за летний период для общественных зданий, Вт
Вт
Вт
Определим нагрузку на ГВС за летний период , кВт
,
Вт
Результаты расчетов занесём в таблицу 3.
Таблица 3 - Сводная таблица тепловых нагрузок
Потребитель
теплотыТепловая нагрузка, кВтМаксимальный зимнийХолодного
месяцаСредне-
отопительныйЛетнийОтопление12376,8310042,235938,35-Вентиляция158,24137,56100,49-ГВС2887,942887,942887,941848Итого1542313067,738926,781848
3 РАСЧЁТ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ КОТЕЛЬНОЙ.ВЫБОР ОСНОВНОГО ОБОРУДОВАНИЯ КОТЕЛЬНОЙ
3.1 Расчётная тепловая схема котельной
Рисунок 1 Принципиальная схема котельной с паровыми котлами
ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
Система теплоснабжения закрытая.
Температурный график 150-70;
Расход пара Dп = 5,8 кг/с;
давление пара Р = 0,7 МПа;
Температура пара tп = 180 0С;
Доля возврата конденсата ? = 0,73;
Температура возвращаемого конденсата tк =95 С.
Нагрузка микрорайона 15423 кВт
Дросселирование пара только для собственных нужд и на сетевые подогреватели до давления 6 МПа и слабо перегретый пар 190С.
Расход сетевой воды, , кг/с
, (3.1)
где i11, i12 энтальпии воды в подающей и обратной магистрали тепловой сети;
кг/с
Расход пара на подогреватели сетевой воды, , кг/с
, (3.2)
где iр энтальпия редуцированного пара, при р = 0,6 МПа, t = 190 C, iр = 2867 кДж/кг (слабо перегретый пар);
iк энтальпия конденсата после сетевых подогревателей, iк = 80С, iк = 335,2 кДж/кг
кпд подогревателей ()
кг/с
Суммарный расход свежего пара до редуцирования на внешних потребителей, , кг/с
, (3.3)
, (3.4)
, (3.5)
где iр энтальпия свежего пара, при р = 0,7 МПа, tп = 180 С iр = 2798,83 кДж/кг;
кг/с
кг/с
кг/с
Расход пара на собственные нужды, кг/с, предварительно принимается в размере 5 % от внешнего потребления пара
, (3.6)
кг/с
Потери внутри котельной принимаем 2-5% от общего расхода пара. Принимаем потери пара 3%.
, (3.7)
кг/с
Общая паропроизводительность котельной будет:
(3.8)
кг/с
Количество потерянного на производстве конденсата, , кг/с
, (3.9)
кг/с
Количество возвращаемого конденсата тогда будет кг/с
(3.10)
= 12,772-6,11-0,59-0,372-1,566 = 4,134 кг/с.
Потери конденсата с учётом 3% его потерь внутри котельной, , кг/с
, (3.11)
кг/с
Расход химически очищенной воды при величине потерь в тепловой сети 2% от общего расхода сетевой воды, , кг/с
, (3.12)
кг/с
Расход на собственные нужды ВПУ принимаем равным 25% от расхода химически очищенной воды, получим расход сырой воды, , кг/с
, (3.13)
кг/с
Расход пара на пароводяной подогреватель сырой воды, , кг/с
, (3.14)
кг/с
Количество воды поступающей от непрерывной продувки,, кг/с
Продувка может составлять 2-10% номинальной производительности котла. Если Gпр 0,28 кг/с необходимо устанавливать расширитель продувки. Примем размер продувки 5%.
; (3.15)
кг/с
Расширитель продувки необходим.
3.2 Расчёт расширителя продувки
Рисунок 2 - Схема потоков расширителя продувки
Количество пара, полученного в расширителе продувки, , кг/с
, (3.16)
где iпр энтальпия воды при давлении в котле 0,7 МПа;
iпр энтальпия воды при давлении в расширителе продувки 0,12 МПа;
iп энтальпия пара при давлении в расширителе продувки;
х степень сухости пара, выходящего из расширителя;
iпр = 4,19195 = 817,1 кДж/кг;
iпр = 4,19104 = 435,8 кДж/кг;
iп = 2684,5 кДж/кг;
x = 0,98 кг/кг;
кг/с
3.3 Расчёт подогревателя химически очищенной воды
Подогрев химически очищенной воды после ВПУ производится в водоводяном теплообменнике за счет охлаждения подпиточной воды для тепловой сети после деаэратора со 104 до 70оС.
Рисунок 3 - Схема работы теплообменника для подогрева ХОВ
Температура химически очищенной воды, поступающей в деаэратор, определяется из уравнения теплового баланса , оС
, (3.17)
С
Энтальпия ХОВ, поступающей в деаэратор:
кДж/кг
3.4 Расчёт деаэратора
Рисунок 4 Схема потоков, поступающих в деаэратор
Параметры потоков:
конденсат с производства Gк = 4,134 кг/с; tкп = 95 0С; iкп = 398 кДж/кг;
конденсат из подогревателей сырой воды Dсв = 0,174 кг/с; iк// = 670,5 кДж/кг
пар из расширителя продувки Dпр = 0,11 кг/с; i/п = 2683 кДж/кг;
конденсат сетевых подогревателей Dпсв = 6,21 кг/с; iк/