Проектирование 4-х этажного промышленного здания из сборных железобетонных конструкций
Курсовой проект - Строительство
Другие курсовые по предмету Строительство
зке ?fРасчетная нагрузка, кН/ма) Постоянная: от веса пола 0,4x1,673=0,67 от веса плиты 1,25x1,673=2,09 от веса поперечных ребер принимаем в среднем 0,25 от веса продольных ребер 2х0,09 (0,45-0,05) х25=2.021,2 1,1 1,1 1,10,67x1,2=0,802,09x1,1=2,30 0,25x1,1=0,28 2.02x1,1=2.22Итого постоянная расчетная нагрузкаg=5,60 б) Временная Vn=13,5x1,673=22,5391,2V=22.59xl,2=27.11
Полная расчетная нагрузка: q = g + V = 5,60+27,11= 32,71 кН/м
За расчетную схему для продольных ребер принимаем однопролетную балку таврового сечения со свободным опиранием концов на ригели. Расчетный пролет равен расстоянию между серединами опирания ребер панели на ригели (1н= 6373 мм, см. стр.3).
о= 1н-20,5150= 6373 - 150=6223мм,
где, 150 мм - площадка опирания.
Усилие в двух продольных ребрах от расчетных нагрузок:
изгибающий момент:
М= 12,5q 1о = 0,12532,716,2232 = 158,3*106Нмм
поперечная сила:
Q= 0,5q 1о= 0,532,716,223 = 101,8103 Н
Расчетное сечение двух продольных ребер - тавровое с полкой в сжатой зоне.
Работу бетона в швах замоноличивания в запас прочности условно не учитываем, предполагая, что при неблагоприятных условиях надежная совместная работа бетона замоноличивания с продольными ребрами за счет их сцепления может быть не обеспечена. Поэтому ширина полки, вводимая в расчет при наличии поперечных ребер, принимается без учета шва между ребрами:
bf= bk = 1660мм
Расчетная высота сечения:
ho=h-a=450-35=415 м
.2.1 Расчет прочности по нормальному сечению
Проверяем условие положения границы сжатой зоны:
Mceч= Rb bf hf (h0-0,5hf) = 7,65166050 (415-0,550) =
=247,6106 кНмм > М = 158,3*106Нмм
Следовательно, граница сжатой зоны проходит в пределах полки (x< hf) и элемент рассчитывается как прямоугольный с шириной полки bf=1660мм.
Необходимое количество продольной арматуры класса А400 при
?m=M/ (Rb bf ho2) = 158,3106/ (7,65 1660 4152) =0,072 < 0,39,
т.е. сжатая арматура по расчету действительно не требуется
As= Rbbf h0 (1 - v (1-2 ?m)) / Rs=
7,651660 415 (1-v (1-2 0,072)) /355 = 1110 мм2.
Принимаем (по таблице 3 сортамента арматуры) 228А400
с As= 1232мм2>1110мм2
В каждом продольном ребре по одному диаметру 28мм класса А400.
Монтажную арматуру в каркасах продольных ребер принимаем класса А240 диаметром 10 мм с As= 78,5*2 157мм2= 0.00016 м2
.2.2 Расчет прочности по наклонному сечению
Расчет прочности наклонных сечений продольных ребер
При Qmin =Q=101,4103 Н
Q=101,4103Н>
Qceч=0,5Rbh0=0,50,675*100,180,415=25,2103H
Принимаем поперечную арматуру в балке класса А240 с Rsw=170 МПа, В двух плоских каркасах при диаметре стержней продольной рабочей арматуры ds=28 мм поперечные стержни из условия технологии сварки принимаем dw=l/3ds= 10мм, при A= 2*78,7 = 157мм2.
Максимально допустимый шаг поперечных стержней у опор - шаг хомутов S при ho = 450-35= 415 мм: S< 1/2 h=207 мм, но не более 150мм. Принимаем шаг поперечных стержней в каркасах S=150 мм - на приопорных участках, а на средних S=300мм (0,75 ho = 0,75*415 = 311мм).
Расчет прочности по полосе между наклонными сечениями
Расчет производим из условия:
Q<Qceч=0,3 Rb bh0,
где Q принимается на расстоянии не менее h0 от опоры;
0,3 Rb bh0 =0,37,65*10000,180,415=171,4>Q = Q - qh0=
,4 - 32,71*0,415 = 87,83 кН,
т.е. прочность наклонной полосы на сжатие обеспечена.
Расчет прочности на действие поперечной силы по наклонному сечению
Площадь сечения одного хомута dw = 10мм по сортаменту Aswt =78,5мм2; для двух хомутов Asw= 157,0 мм. При принятом шаге хомутов Sw =150мм интенсивность хомутов составляет:
qsw=Rsw Asw / s =170 1000*0,000157/ 0,15 = 178 кН/м
Так как qsw= 178 кН/м> 0,25 Rb= 0,25*0,675*100,18=30,38 кН/м
Mb=l,5*Rbtbh02= 1,5 0,675*10000,180,4152=31,4 кНм
Длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения С от опоры принимаем максимально допустимое:
С= 2 ho=2415= 830 мм
Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению производим по условию:
Q < Qb+QSw,
где, Q - поперечная сила в наклонном сечении;
Qb - поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении:
Qb=Mb/С,
Qsw - поперечная сила, воспринимаемая хомутами в наклонном сечении:
Qsw=0,75 qsw С=0,75*178*0,83=110,81 кН
Qb = Mb / С = 31,4106/0,83= 37,83 кН
Qb+Qsw= 37,83+110,81=148,64 кН > Q = 101,4 кН.
Прочность наклонных сечений обеспечена.
3. Расчет разрезного ригеля Р - 2
Рис.4. Расчетная схема
Н - номинальная длина (см. приложение лист 1,2);
К - конструктивная длина (см. приложение лист 5,6);
О - расчетный пролет.
Для расчета принимаем ригель как разрезной прямоугольного сечения размерами bh = 300x650 мм.
.1 Сбор нагрузок
Расчетная нагрузка:
а) От веса перекрытия (q 1н) /bн= (32,71 6,373) /1,673= 124,6 кН/м;
q - полная расчетная нагрузка, приходящая на 1п. м плиты (из расчета
продольного ребра).
н - номинальная длина плиты;
bн - номинальная ширина плиты;
б) от веса ригеля: 25 0,3 0,65 1,1 = 5,36кН/м
Суммарная нагрузка: q= 124,6+ 5,36 = 130 кН/м
Изгибающий момент:
М= (q 1о2) /8= (1305,982) /8=581,1 кНм
Q= (q 1о) /2 = (130 5,98) /2= 388,7 кН
Для расчета принимаем:
Бетон класса В20 с RB= 11,5 МПа, RB= ?в1 RB=0,9 11,5 = 10,35 МПа
RBt= 0,9 МПа, RBt= ?Bt RBt= 0,9 0,9= 0,81 МПа.
?Bt - коэффициент условия работы - учитывает длительность действия нагрузки,.
Продольная арма?/p>