Проект нулевого цикла промышленного здания и АБК в г. Азове
Курсовой проект - Строительство
Другие курсовые по предмету Строительство
4 - корректировочный коэффициент, принят по таблице 22 [3].
Так как E=130,868МПа>100МПа, то модуль общей деформации принимаем равным 32,717МПа.
) Образец грунта отобран на глубине 3,5 м.
Компрессионная зависимость
P, кПа050100200400е0,530,5270,5240,5210,516
Строим график зависимости коэффициента пористости от вертикального давления (рисунок 2).
. Коэффициент сжимаемости
. Коэффициент относительной сжимаемости
. Коэффициент Пуассона и коэффициент бокового давления для суглинка
3.Компрессионный модуль деформации
4.
5. Модуль общей деформации
здесь mK = 4 - корректировочный коэффициент, принят по таблице 22 [3].
Так как E=137,76МПа >100МПа, то модуль общей деформации принимаем равным 34,44МПа.
ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ШТАМПОВЫХ ИСПЫТАНИЙ
) Глубина испытаний грунтов 4,5м.
Результаты штамповых испытаний
P, кПа050100150200250300350400S, мм00,320,6611,341,682,022,382,95
Строим график зависимости осадки от вертикального давления (рисунок 3).
.Определяем природное давление на глубине 4,5 м
. Выбираем линейный участок на графике зависимости S = f(P) от природного давления (?100 кПа) до конца линейного участка (300 кПа).
?P = 350 - 50 = 300 кПа, ?S = 2,38 - 0,32 = 2,06мм = 0,206см.
. Определяем модуль деформации грунта
здесь d = 27,7 см - диаметр штампа, ? = 0,8 - безразмерный коэффициент.
) Глубина испытаний грунтов 9,0м.
Результаты штамповых испытаний
P, кПа050100150200250300350S, мм00,871,752,623,54,927,4114,2
Строим график зависимости осадки от вертикального давления (рисунок 4).
. Определяем природное давление на глубине 9,0 м
. Выбираем линейный участок на графике зависимости S = f(P) от природного давления (?50 кПа) до конца линейного участка (350 кПа).
?P = 200 - 50 = 150 кПа, ?S = 3,5 - 0,87 = 2,63мм = 0,263см.
. Определяем модуль деформации грунта
здесь d = 80 см - диаметр штампа, ? = 0,8 - безразмерный коэффициент.
Все полученные значения физических и деформационных характеристик грунта необходимо показать на инженерно-геологическом разрезе (рисунок 5).
. АНАЛИЗ ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ ПЛОЩАДКИ СТРОИТЕЛЬСТВА И РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВЫБОРУ ТИПА ФУНДАМЕНТОВ
ИГЭ 1.Насыпь неслежавшаяся, мощность от 1,6 до 02,2 м. Категория по сейсмическим свойствам - III. Основанием фундаментов служить не может.
ИГЭ 2.Твердая супесь, мощностью от 0,9до 1,1 м. Категория грунтов по сейсмическим свойствам - II, т.к. JL = -0,815 < 0,5, е = 0,4567 < 0,7.
Условное расчетное сопротивление по таблице 11.3 приложения II [1] R0 = 350 кПа > 100 кПа, Е = 50 МПа > 5 МПа. Следовательно, основанием фундаментов мелкого заложения служить может.
Основанием свайных фундаментов служить не может из-за малой глубины слоя.
ИГЭ 3.Песок мелкий, мощностью от 0,8 до 1,2 м. Плотный песок, маловлажный. Относится ко ІІ категории. Может служить основанием для фундаментов мелкого заложения, т.к. R0 = 400 кПа > 100 кПа
ИГЭ 4. Песок средней крупности средней плотности, мощностью 1,2м. Категория грунтов по сейсмическим свойствам - IIІ, так как пески средней плотности в водонасыщенном состоянии. Может служить основанием для свайных фундаментов.
ИГЭ 5. Суглинок тугопластичный, мощностью 9,7 м. Категория грунтов по сейсмическим свойствам - II, т.к. JL = 0,375 < 0.5, е = 0,8446 < 0,9.
Условное расчетное сопротивление по таблице 11.3 приложения II [1] R0 = 171,5 кПа > 100 кПа, Е = 47,25 МПа > 5 МПа. Основанием фундаментов мелкого заложения служить не может, т.к. кровля слоя находится на глубине более 5 м.
Основанием свайных фундаментов служить может.
Выводы:
- За основание фундаментов мелкого заложения принимаем ИГЭ 2, Твердая супесь.
- За основание свайных фундаментов принимаем ИГЭ 4, Песок средней крупности.
5. Определение нагрузок на фундамент
Определить нагрузку на фундамент цеха при следующих исходных данных.
Расчетные нагрузки на фундамент
Положение колонны, сечение, ммОтметка низа колонныВес фундаментной балки и цокольной панели, кНРасчетные нагрузки на фундамент (к I группе предельных состояний) комбинация нагрузок
Крайняя 400400-0,8048,7I (основное II сочетание) III сейсмика1260 1040 86096 112 19513 15 62Средняя 400400-0,80 _I (основное II сочетание) III сейсмика1430 1280 97047 65 10510 14 72
)Определяем величину эксцентрисистета нагрузки от фундаментной балки (рис. 1,2, приложение 4)
) Определяем нагрузку от фундаментной балки для расчетов по I и II группам предельных состояний
здесь =0,95 - коэффициент надежности по назначению для зданий II класса,
?f I =1,1 - коэффициент надежности по нагрузке для фундаментной балки.
) Определяем нагрузки для расчетов по II группе предельных состояний при коэффициенте надежности по нагрузке на верхнем обрезе фундаментов (отм. -0,15).
1. Комбинация (сочетание) нагрузок
. Комбинация (сочетание) нагрузок
. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГЛУБИНЫ ЗАЛОЖЕНИЯ ПОДОШВЫ ФУНДАМЕНТА
Определить глубину заложения подошвы фундамента. Район строительства г. Пятигорск.
Расчет фундаментов выполняется по скв. 1. Назначаем глубину заложения подошвы фундамента, исходя из следующих соображений.
) Минимальная высота монолитного фундамента, исходя из заданной отметки низа колонны -0.8.
здесь 0,05 м - расстояние от низа колоны до дна стакана,
,2 м - минимальная толщина дна стакана фундамента.
) Нормативная глубина промерзания грунта для г. Пятигорска dfn = 0,8м.
Расчетная глубина промерзания грунта
здесь - коэффициент, учитывающий тепловой режим здания без подвала с ?/p>