Проверочно-конструкторский расчет парового котла БКЗ-75-39ФБ
Курсовой проект - Физика
Другие курсовые по предмету Физика
ически не сказывается на результатах расчета. Доли этой потери, приходящиеся на отдельные газоходы, для упрощения принимаются пропорциональными количествам тепла, отдаваемым газами в соответствующих газоходах.
При расчете конвективных поверхностей нагрева, долю потери тепла , приходящуюся на отдельные газоходы, учитывают введением коэффициента сохранения тепла:
1.3.9Расход топлива, подаваемого в топку, рассчитываем по формуле:
- тепло, внесенное в топку воздухом, при его подогреве вне котла (учитывают только для мазута)
- тепло, внесенное в топку форсуночным паром
где количество теплоты, полезно отданное в паровом котле:
- количество выработанного перегретого пара (берется из задания);
- энтальпия перегретого пара (при по табл.1.9 [1, стр.18]);
- энтальпия питательной воды (при по табл. 1.10 [1, стр.18]).
- рабочее давление в барабане котла.
Для определения объемов продуктов сгорания и воздуха, а также тепла, отданного газами в поверхностях нагрева, вводится расчетный расход топлива, вычисляемый с учетом механической неполноты сгорания:
Раздел 2. Проверочный тепловой расчёт топочной камеры и фестона парового котла
2.1 Выбор схемы топливосжигания
Схему топливосжиганияния выбирают в зависимости от марки и качества топлива. В целях обеспечения полного выгорания топлива выбирают схему подготовки топлива к сжиганию, подачи его к горелкам, тип, число и схему размещения горелок на стенах топочной камеры. В курсовом проекте ограничиваются принципиальным решением этих вопросов.
Подготовку твердых топлив к сжиганию осуществляют в системах пылеприготовления, технологическая схема которых в основном зависит от типа выбранной мельницы.
Для парового котла производительностью 75 т/ч и сжигающего каменный уголь применяем систему пылеприготовления с двумя среднеходными мельницами (СМ) с прямым вдуванием пыли.
Основным фактором, влияющим на экономическую тонкость помола, является выход летучих . В соответствии с [5, стр. 57] для каменных углей тонкость размола находится в пределах: .
Производительность каждой из мельниц должна составлять 60% полного расхода топлива на паровой котел (то есть примерно 6,4 кг/с). В данном проекте, учитывая [5, стр. 71], для СМ устанавливаем центробежные сепараторы.
При сжигании каменных углей тип, число, схему расположения пылеугольных горелок на стенах топки, диаметр амбразур и площадь стен, не защищенных экранами, принимаем по чертежам заданного парового котла. Поскольку круглые горелки универсальны и применимы для любого твердого топлива [5, стр. 112], то в данном курсовом проекте каждый центробежный сепаратор соединяем с горелками двухулиточными ТКЗ. Для Кузнецкого угля с выходом летучих газов скорость аэросмеси на выходе из горелки принимаем 18-20 м/с, скорость вторичного воздуха - 22-25 м/с.
2.2 Проверочный расчёт топки
2.2.1 Определение конструктивных размеров и характеристик топочной камеры
Задачей проверочного расчета является определение температуры газов на выходе из топки при заданных её конструктивных размерах. Конструктивные размеры топочной камеры определяем по чертежам парового котла, заданного для курсового проекта, после чего заносим их в таблицу 2.1.
Таблица 2.1. Конструктивные размеры и характеристики топочной камеры
Наименование величиныОбозначениеед.Источн. или формулаТопочные экраныВыходное окноФронтовойБоковойЗаднийОсн.Х.В.Осн.Х.В.Расчетная ширина экранированной стенымЧертеж и эскиз6,0756,0755,8006,0756,0756,075Освещенная длина стенымЧертеж и эскиз14,73,74-9,203,744,34Площадь стеным289,3022,7271,5155,8922,7226,36Площадь участка стены, не закрытой экранамим2Чертеж и эскиз2,4-----Наружный диаметр трубdмЧертеж и эскиз0,060,060,060,060,06-Число труб в экранеzштЧертеж и эскиз8181648181-Шаг экранных трубSмЧертеж и эскиз0,0750,0750,0850,0750,075-Относительный шаг трубS/d--1,2501,2501,421,2501,250-Расстояние от оси трубы до обмуровкиeмЧертеж и эскиз0,1000,1500,1000,1000,150-Отн-ое расстояние до обмуровкиe/d--1,6672,501,6671,6672,50-Угловой коэффициент экранаx-Номогр. 1 [1,стр 123]0,990,990,970,990,991Коэф., учитывающий загрязнения?-Табл.2.2 [1, стр 31]0,450,450,450,450,450,45Коэф. тепловой эффективности экрана?-x ?0,4460,4460,4360,4460,4460,45
Угловой коэффициент экрана, x определяем по номограмме 1а рис. 2.3. [2, стр.13] в зависимости от S/d и l/d этого экрана.
Реальные условия работы экрана с учётом загрязнения их отложениями шлака и золы оценивают коэффициентом эффективности экрана y=xx где
x - коэффициент, учитывающий снижение тепловосприятия вследствие загрязнения экранных труб или нанесения на них слоя огнеупорного материала, принимаем x =0,45 по табл. 2.2 [1, стр.31].
.2.2 Среднее значение коэффициента тепловой эффективности для топки в целом определяем по формуле:
где
- расчётная площадь стен топки, которую определяем как сумму площадей, ограничивающих активный объём топки:
В числителе - алгебраическая сумма произведений коэффициентов тепловой эффективности экранов на соответствующие этим экранам площади стен, покрытые испарительными поверхностями. Вычитанием неэкранированных площадей учитываем снижение тепловой эффективности каждого экрана за счет неполного покрытия стен испарительными поверхностями.
.2.3 Активный объём топочной камеры определяют по формуле:
=71,51 м2 - площад