Поверочный тепловой расчёт котельного агрегата
Курсовой проект - Физика
Другие курсовые по предмету Физика
4,5Температура горячего воздухаС300 - 400340Тепло вносимое холодным воздухомкДж/кг1,3•4,802•30=172,8Потери тепла:-от химического недожогаq3%По таблице0-от механического недожогаq4%По таблице0,5-с уходящими газамиq2%(973,6-1,2•74,5)•
•(100-0,5)/13020=6,75-в окружающую средуq5%Принимаем0,2Доля золы топлива в шлаке--(1-0,8)=0,2Температура жидкого шлакаС1350+100=1450Энтальпия золыкДж/кгПо таблице1596Потеря с теплом шлаков%0,2•1596•7,3/13020=0,18Сумма тепловых потерь%6,75+0+0,5+0,2+0,18=7,63КПД котельного агрегата 0-7,63=92,37Давление перегретого пара за котельным агрегатомМПаЗадано26Температура там жеСЗадано565ЭнтальпиякДж/кгПо таблице3395Температура питательной водыСЗадано260ЭнтальпиякДж/кгПо таблице1138,2Расход вторичного парат/чЗадано800Давление на входе в котельный агрегатМПаЗадано4Температура там жеСЗадано307ЭнтальпиякДж/кгПо таблице2995Давление вторичного пара на выходе из котельного агрегатаМПаЗадано3,8Температура там жеСЗадано570ЭнтальпиякДж/кгПо таблице3464Тепло, полезно используемое в агрегатекДж/ч263,9(3395-1138)+222
(3464-2995)=699103Полный расход топливакг/сРасчётный расходкг/сКоэффициент сохранения тепла--ТопкаКоэффициент избытка воздуха в топке--Принимаем1,2Присос воздуха в систему пылеприготовления--По таблице0,04Температура горячего воздухаСПринята предварительно340Тепло, вносимое воздухом в топкукДж/кг1,32•4,802•340=2155,1Полезное тепловыделение в топкекДж/кг•(100-q3-q4- -)/(100-q4)+13020•(100-0,5-0,18)/(100-
-0,5)=13073,6Теоретическая температура горенияКПо диаграмме2064+273=2337Относительное положение максимума температур по высоте топки--Коэффициент--Принимаем0,5Температура газов на выходе из топкиКПринята предварительно1210+273=1483ЭнтальпиякДж/кгПо диаграмме10322,3Средняя суммарная теплоёмкость продуктов сгораниякДж/кгКПроизведениеМПамКоэффициент ослабления лучей:-трёхатомными газами1/(МПа• •м)-золовыми частицамито же-частицами коксато жеПринимаем для тощих углей1-топочной средойто же0,715•0,275+0,523•0,008+1=1,201Оптическая толщина--1,201•0,103•8,14=1,01Степень черноты факела--1-2,7-1,01=0,633Коэффициент тепловой эффективности гладкотрубных экранов--при x=10,45Коэффициент--Для открытой камерной топки1,0Коэффициент, учитывающий загрязнение ошипованных экранов, покрытых обмазкой--Коэффициент тепловой эффективности ошипованных экранов, покрытых обмазкой--при x=110,193=0,193Коэффициент, учитывающий загрязнение ширм, расположенных в выходном окне топки-- по таблице0,920,45=0,414Коэффициент тепловой эффективности ширм, расположенных в выходном окне топки--при x=110,414=0,414Средний коэффициент тепловой эффективности--Степень черноты топочной камеры--Температура газов на выходе из топкиKЭнтальпиякДж/кгПо диаграмме8215,9Количество тепла, воспринятое в топкекДж/кг0,988•(13073,6-8215,9)=4799,4Средняя тепловая нагрузка лучевоспринемающей поверхности нагревакВт/м2Теплонапряжение топочного объёмакВт/м2Ширма I ступениТемпература газов на входеKИз расчёта топки1269ЭнтальпиякДж/кгПо диаграмме8215,9Лучистое тепло, воспринятое плоскостью входного сечения ширм по данным позонного расчёта кДж/кгПоправочный коэффициент для учёта излучения на пучок за ширмами--Принимаем0,5СПринята предварительно1015Средняя температура газов в ширмах I ступениСПроизведениеМПам0,1030,2750,888=0,0251Коэффициент ослабления лучей:-трёхатомными газами1/МПа•м-частицами золыто жеОптическая толщина--Степень черноты газов в ширме--1-2,7-0,313=0,267Угловой коэффициент с входного на выходное сечение ширм--Тепло излучения из топки и ширм I ступени на фестон
кДж/кгТепло, получаемое излучением из топки ширмами I ступени (включая дополнительные поверхности)кДж/кг516,38-162,9=353,48Тепловосприятие топочных экрановкДж/кг4799,4-516,38=4283,02Прирост энтальпии среды в экранахкДж/кгКоличество лучистого тепла, воспринятого из топки ширмамикДж/кгТо же дополнительными поверхностямикДж/кгЭнтальпия газов на выходе из ширм при принятой температурекДж/кгПо диаграмме7551,3Тепловосприятие ширм I ступени и дополнительных поверхностей по балансукДж/кг0,998•(8215,9-7551,3)=663,27В том числе: -собственных ширм -дополнительных поверхностей
кДж/кг
кДж/кг
Приняты предварительно
240Расход воды на I впрысккс/сПринято8,33Расход воды на II впрысккс/сПринято5,55Температура пара перед I впрыскомСПринята предварительно459Энтальпия пара там жекДж/кгПо таблице2960Снижение энтальпии пара I впрыскомкДж/кгЭнтальпия пара после I впрыскакДж/кгТемпература пара там жеСПо таблице450Температура пара на входе в ширмыС450Энтальпия там жекДж/кг2900Прирост энтальпии пара в ширмахкДж/кгЭнтальпия пара на выходекДж/кг2900+621,4=3521,4Температура там жеСПо таблице540Средняя температура параСТемпературный напорССредняя скорость газовм/сКоэффициент теплоотдачи конвекциейВт/(м2K)По номограммеКоэффициент загрязнения(м2K)/
/ВтПринимаем0,0078Температура наружной поверхности загрязненийСКоэффициент теплоотдачи излучениемВт/(м2K)По номограммеКоэффициент использования--Принимаем0,87Коэффициент теплоотдачи от газов к стенкеВт/(м2K)Коэффициент теплопередачиТо же96,99/1+(1+326,2/2450)•0,0078• •96,99=52,2Тепловосприятие ширм по уравнению теплопередачикДж/кгОтношение тепловосприятий %Средняя температура пара в дополнительных поверхностяхСПринята предварительно350Тепловосприятие дополнительных поверхностей по уравнению теплопередачикДж/кгОтношение тепловосприятий %Примечание: Значения и разнятся меньше чем на 2%, а и меньше чем на 6 %, что допустимо.
Расчёт фестона аналогичен расчёту конвективных пучков и поэтому не приводится.
Расчёт ширм второй ступени выполняется аналогично расчёту ши