ПСЦдбСЦр обладнання для збСЦльшення видобутку нафти з допомогою штангового глибинного насоса
Дипломная работа - Геодезия и Геология
Другие дипломы по предмету Геодезия и Геология
> / Е тАв((L / fm) +( l1 / f1) + ( l2 / f2 ) + (l3 / f3)), м (2.25)
?ст = 10499,3/2,1 тАв 1011 тАв ((1680/0,0869) + (840 / 0,0201) + (470,4 / 0,0283) + (369,6 / 0,038)) = 0,0044 м
де l1, l2, l3 довжина вСЦдповСЦдноi 1-оi, 2-оi, 3-оi ступенСЦ колони насосних штанг, м ;
f1 , f2 , f3 площа поперечного перерСЦзу насосних штанг вСЦдповСЦдно 1-оi, 2-оi, 3-оi ступенСЦ.
- Розрахунок зрСЦвноваження верстата-качалки
Виходячи з вибраного режиму роботи, слСЦд визначити кСЦлькСЦсть СЦ розмСЦщення противаг на кривошипах верстата-качалки.
Для цього визначають зрСЦвноважуючий момент за формулою :
Мзр = S тАв (Pmax + Pmin ) / 2 , Нм (2.26)
Мзр = 1,8 тАв (48650,6 + 38114,9 ) / 2 = 78088,95 Нм = 78,1 кНм
З допомогою графСЦкСЦв (рис. 15-18 (1, ст.. 24, 25 )), виходячи з визначеного значення Мзр визнаСФмо кСЦлькСЦсть СЦ положення противаг на кривошипах.
Для верстата-качалки СКД6-2,5-2800 Мзр = 78088,95 Нм. З рис. 17 (1, ст. 25) знаходимо по 3 противаги на кривошип масою 485 кг. ВстановлюСФмо на вСЦдстань R = 93 см.
- ВибСЦр електродвигуна
ПотрСЦбну потужнСЦсть електродвигуна для приводу верстата-качалки слСЦд визначити за формулою Д. В. РДфремова :
Ng = 4.1 тАв 10-5 тАв ? тАв Dnn2 тАв S тАв n тАв ? тАв hд тАв k тАв (( 1 ?р тАв ?вг / ?н тАв ?вг ) + ? ) , кВт (2.27)
Ng = 4,1 тАв 10-5 тАв 3,14 тАв 0,0282 тАв 1,8 тАв 4,5 тАв 1036,3 тАв 1416,3 тАв 3,4 тАв (( 1 0,85 тАв 0,8 ) / 0,85 тАв 0,8) + 0,75 )) = 5 кВт
де D дСЦаметр плунжера насоса , м ;
S довжина ходу сальникового штока , м ;
n кСЦлькСЦсть коливань за хвилину ;
? густина рСЦдини, кг/м3 ;
hд вСЦддаль вСЦд гирла свердловини до динамСЦчного рСЦвня, м ;
k коефСЦцСЦСФнт, який враховуСФ зрСЦвноваженСЦсть верстата-качалки ( для зрСЦвноваженоi системи приймаСФться k = 1,2 , для незрСЦвноваженоi k = 3,4 ) ;
?н 0,85 0,95 К.К.Д. свердловинного насоса ;
?в.г. 0,8 0,85 К.К.Д. верстата-качалки ;
? коефСЦцСЦСФнт передачСЦ насосноi установки ( приймаСФться = 0,75 ).
ВСЦддаль вСЦд гирла до динамСЦчного рСЦвня рСЦдини визначаСФмо за формулою :
hд = Н Нд ; м (2.28)
hд = 2420 1003,7 = 1416,3 , м
де Н глибина свердловини, м ;
Нд динамСЦчний рСЦвень рСЦдини в свердловинСЦ, м.
ПСЦдбСЦр електродвигуна за визначеною потужнСЦстю проводиться з табл.. 10 (1, ст. 14). ВибираСФмо електродвигун марки 4АР180М8У2 з максимальною потужнСЦстю 15 кВт.
- ВибСЦр СЦншого обладнання
Для зСФднання сальникового штока з головкою балансира верстата-качалки слСЦд вибирати канатну пСЦдвСЦску, яка входить в комплект верстата. ТехнСЦчна характеристика канатних пСЦдвСЦсок приведена в табл. 12 [ 23, ст. 16 ]. ОбираСФмо канатну пСЦдвСЦску марки ПСШ6 з дСЦаметром канату 2,5 см. та довжиною каната 6,6 м.
РозмСЦр сальникового штока вибираСФмо в залежностСЦ вСЦд довжини його ходу.
Максимальна довжина ходу, мм 1800
Довжина сальникового штока, мм 5600
ДСЦаметр сальникового штока, мм 36
З допустимим навантаженням, кН 100
Для герметизацСЦi гирла свердловини та пСЦдвСЦшування колони насосно-компресорних труб вибираСФмо гирлове обладнання типу ОУ140-146/168-65А.
В гирловому обладнаннСЦ ОУ використовуються сальники СУС2 з подвСЦйним ущСЦльненням СЦ корковСЦ крани КПП65-140 з ущСЦльнюючим мастилом вСЦд фонтанноi арматури на тиск 14 мПа.
2.13.1 Розрахунок викидноi лСЦнСЦi
ПриймаСФмо викидну лСЦнСЦю, яка залишилась пСЦсля фонтанування свердловини, оскСЦльки вона знаходиться в доброму технСЦчному станСЦ СЦ забезпечить заданий вСЦдбСЦр рСЦдини.
2.13.2 ПСЦдбСЦр газового якоря
ВизначаСФмо площу сепараторного перерСЦзу газового якоря за формулою:
Fя = 65 тАв 10-4 тАв ((Fпл тАв Sn ) / (a тАв ?)) тАв , м2 (2.29)
Fя = 65 тАв 10-4 тАв ((0,00066 тАв 1,8 тАв 4,5) / (0,6 тАв 0,02 ))тАв = 8 тАв 10-5
де : v кСЦнематична в?язкСЦсть рСЦдини,м2/с;
а коефСЦцСЦСФнт використання об?СФму якоря;
б дСЦаметр вСЦддСЦлюваних бульбашок газу, м.
Задаючись дСЦаметром всмоктуючоi труби d3 = 48,3 мм визначаСФмо дСЦаметр корпусу газового якоря за формулою :
Дя = , м (2.30)
Дя = = 0,0493 м
де: Fя площа сепарацСЦйного перерСЦзу газового якоря, м.
Для корпусу якоря приймаСФмо труби по ГОСТ 633-80, умовного дСЦаметру 60мм.
УточнюСФмо площу сепарацСЦйного перерСЦзу якоря :
Fя = 0,785 тАв(Д2я - ), м2 (2.31)
Fя = 0,785 тАв (0,04932 0,04832) = 7,665 тАв 10-5 , м2
де Дя прийнятий за ГОСТ 633-80 дСЦаметр труб для багатокорпусного якоря, м.
КСЦлькСЦсть корпусСЦв якоря визначаСФмо за формулою :
пк = Fя / Fя (2.32)
пк = (8 тАв 10-5 ) / ( 7,665 тАв 10-5) = 1,043
де: Fя площа сепарацСЦйного перерСЦзу якоря, м.
Отже, для якоря буде достатнСЦй один корпус.
ПриймаСФмо однокорпусний газовий якСЦр ЯГ-1.
Довжину корпусу однокорпусного якоря визначаСФмо за формулою :
lя = (20 тАв Дя ) / пк , м (2.33)
lя = (20 тАв 0,0603) / 1 = 1,2, м
ПриймаСФмо lя = 1,5 м.
- АвтоматизацСЦя роботи свердловини
АвтоматизацСЦя свердловини, обладнаноi ШСНУ може бути мСЦсцевою (локальною) СЦ дистанцСЦйною. При мСЦсцевСЦй автоматизацСЦi насоснСЦ свердловини обладнуються станцСЦСФю управлСЦння типу БУС-3М, електроканатним манометром типу ВЕ-16 РБ для контролю затрубного тиску. СтанцСЦя управлСЦння складаСФться з таких основних части