Передвижная энергетическая установка с газотурбинным приводом
Дипломная работа - Разное
Другие дипломы по предмету Разное
.11263
5 1.24224 .14841 .06103 .14079
6 1.29284 .17644 .06274 .16894
7 1.34430 .20447 .06446 .19710
8 1.39662 .23249 .06617 .22526
9 1.44980 .26052 .06788 .25341
10 1.50384 .28855 .06959 .28157
11 1.55873 .31658 .07131 .30973
12 1.61449 .34461 .07302 .33788
13 1.67110 .37263 .07473 .36604
14 1.72858 .40066 .07644 .39420
15 1.78691 .42869 .07816 .42236
16 1.84610 .45672 .07987 .45051
17 1.97013 .49883 .08351 .49314
18 2.15754 .54012 .08407 .53852
19 2.29853 .57325 .07988 .58369
20 2.30056 .59599 .07075 .62803
21 2.18902 .60713 .06087 .67104
22 2.16381 .61330 .05470 .71140
23 2.25800 .61558 .05242 .75047
NPV= 1.063 NS1= 2.301 NS2= 2.164
коэффициент полных потерь= .401
Рисунок 7.2.1- Диффузор.
Рисунок 7.2.2-Изменение степени расширения вдоль средней линии осерадиального диффузора
.3 Анализ результатов раiета
энергоустановка газотурбинный привод компрессор
На основании выбранных данных была расiитана конструктивная схема входного устройства, которая обеспечивает равномерный подвод воздуха с наименьшими потерями к компрессору.
На основании полученных результатов раiета был выбран один из вариантов проектируемого диффузора, геометрические параметры которого обеспечивают плавное изменение формы проточной части и необходимое значение степени расширения. Полученный коэффициент полных потерь равен x=0,401
Выводы
В результате проведенного термогазодинамического раiёта были получены основные удельные параметры двигателя Nеуд=132,1 кВтс/кг и Се=0,351 кг/кВтч, при Тг=1088 К и ?к*=8,27.
Определили температуру и давление в характерных сечениях, а также параметры основных узлов. Значения удельных параметров соответствуют современному уровню значений для ГТД такого класса.
Полученные данные являются исходными для согласования параметров турбокомпрессора, раiёта компрессоров и турбин.
В результате раiета сформирован облик двигателя. Выбрана конструктивно простая схема ГТД с одновальным турбокомпрессором.
Средний коэффициент затраченного напора z = 0,2775 осевого компрессора. ТК - с постоянным втулочным диаметром, число ступеней Zт=3, является средненагруженной (??=4,288).
Расiитаны значения: Т*, Р*, С в основных сечениях двигателя, а также площади этих сечений.
Данные, полученные при согласовании, станут основой для проектирования основных узлов двигателя. Результаты согласования не являются окончательными, а будут изменяться на дальнейших этапах раiёта при проектировании и доводке компрессора, турбины.
Проведенный раiёт компрессора с использованием ЭВМ позволил получить: геометрические параметры лопаточных венцов проточной части компрессора, изменения Р, Р*, Т, Т* на среднем радиусе каждой ступени, а также работу и степень повышения давления каждой ступени. Кроме того, были уточнены окончательные размеры проточной части. Все эти данные используются при проектировании решёток профилей многоступенчатого компрессора.
Степень повышения давления pк*: p*ок=8,27,
Частота вращения: n=15100 об/мин,
Число ступеней: Zк=10,
Работа компрессора: L*к =284150 кДж/кг;
КПД компрессора: hк*= 0,8401.
Раiетные параметры не выходят за установленные пределы:
угол входа потока
относительный втулочный диаметр
коэффициент расхода
Параметры, полученные по результатам раiёта, удовлетворяют требованиям, предъявляемым к современным многоступенчатым компрессорам. Полученный компрессор обеспечивает заданный pк* и КПД.
В результате раiета турбины на ЭВМ определились окончательные размеры проточной части. Определены кинематические параметры потока в характерных сечении.
Обеспечиваем допустимые значения параметров по всем ступеням, , - угол на выходе из рабочего колеса последний ступени в абсолютном движении. Для обеспечения осевого выхода потока.
Степень реактивности в области втулки ?вт на всех ступенях больше нуля. Величина приведенной скорости ?1 на всех ступенях меньше 1тАж1.05, что снижает уровень волновых потерь. Расходная скорость Са вдоль проточной части увеличивается. Мощность турбины по ступеням распределена так, чтобы коэффициент нагрузки последней ступени не превышал =1,4тАж1,5, иначе трудно обеспечить выход потока из ступени близкий к осевому.
Решетки профилей первой ступени газовой турбины профилировалась по закону и . Профилирование лопаток по данному закону значительно упрощает технологию изготовления лопаток СА и РК, позволяет создать хорошую конструктивную базу для их монтажа в статоре и роторе. На раiетном режиме работы обеспечиваются допустимые параметры потока на рабочее колесо на всех радиусах.
Исследование климатической характеристики проведен в интервале температур окружающей среды от -30С до +55С. Данный диапазон температур охватывает все возможные области эксплуатации двигателя. Составляем три блока изменения поля температур: в первом блоке температура возрастает в интервале [+15,+55] С, в этом случае Тг*=const, это приводит к изменениям параметров Во втором блоке Тн снижается [+15С, -30С], при этом для того чтобы удерживать Ne=2950 кВт постоянным, Тг*=var. При этом основные параметры меняются следующим образом В третьем блоке соответственно тоже происходит снижение температуры от +15С до -30С, но при этом обеспечиваем условие Nemax=3320 кВт=const, регулируя Тг*.В этом случае Nemax первоначально достигается при Тн=0 С. Графические зависимост