Оценка возможности возникновения каскадного режима развития аварии в местах пересечения технических коридоров магистральных газопроводов ООО "Газпром трансгаз Югорск"
Дипломная работа - Безопасность жизнедеятельности
Другие дипломы по предмету Безопасность жизнедеятельности
е разрыва нижнего газопровода относятся:
а) адиабатическое воздействие УВ за iет расширяющегося газа;
б) воздействие осколков (фрагментов) трубы нижнего газопровода;
в) тепловое воздействие за iет колонного шлейфа газа или горения в виде двух струй;
г) воздействие метаемого грунта из траншеи на верхний газопровод.
Используя деревья событий, расiитывалась вероятность разрушения смежных МГ в результате аварии на одном из МГ.
Таблица 2
Частота реализации сценариев аварий на Комсомольском ЛПУ МГ
СценарийЧастота реализации сценария, 1/годАвария на нижнем МГАвария на верхнем МГС1-13,710-62,110-7С18,610-78,810-6С2-11,110-59,010-7С27,410-61,610-5С31,410-51,210-5С41,410-51,210-5
При разрушении нижнего МГ вероятность разрушения одного, двух и более верхних МГ в основном определяется длиной трещины и котлована.
При воздействии поражающих факторов аварии на нижнем МГ вероятность одновременного разрушения всех шести верхних МГ будет соответствовать данным, представленным в таблице 4.
В связи с тем, что верхний газопровод не разрушается от ударной волны, образующейся при адиабатическом расширении газа, то вероятность разрушения верхнего газопровода при аварии на пересечении их в технических коридорах на Комсомольском ЛПУ МГ составит:
от теплового воздействия пожара в котловане составляет 3,710-6 в год;
от осколков (фрагментов) - 8,610-6 в год;
что суммарно составляет - 1,2310-5 в год;
от теплового воздействия струевого пламени - 1,110 -5 в год;
от осколков (фрагментов) - 8,610-6 в год;
что суммарно составляет - 210-5 в год.
Таким образом, вероятность разрушения верхнего газопровода от вышеперечисленных поражающих факторов аварии на нижнем МГ составляет 3,23 тАв10-5 в год.
Вероятность разрушения нижнего газопровода при отсутствии его разрушения от воздействия воздушной волны, образующейся при адиабатическом расширении газа при аварии пересечений коридоров на Комсомольском ЛПУ МГ:
от теплового воздействия пожара в котловане составляет 2,110-7 в год;
от осколков (фрагментов) - 2,110-6 в год;
что суммарно составляет - 2,310-6 в год;
от теплового воздействия струевого пламени - 9,010 -7 в год;
от осколков (фрагментов) - 2,110-6 в год;
что суммарно составляет - 310-6 в год.
Таким образом, вероятность реализации каскадного развития аварии при разрушении верхнего МГ на порядок ниже, чем при аварии на нижнем МГ.
Анализ данных, представленных в таблице 4, показывает, что частота реализации аварии на пересечении коридоров МГ на Комсомольском ЛПУ МГ без защитных устройств составляет в пределах 3,010-6 ч2,010-5 1/год, что не превышает среднестатистических показателей техногенных происшествий для однолинейных газотранспортных систем ОАО Газпром, однако прогнозируемый ущерб при каскадном развитии аварии в местах пересечения коридоров МГ (разрушение одного нижнего МГ и шести верхних МГ) может достигать большой величины.
5. Уменьшение расстояния между линейными запорными устройствами и местом пересечения технических коридоров
Анализ объемно-планировочных решений и компоновки запорной арматуры на МГ в местах их пересечения показывает, что расстояние между ними составляет от 2 до 38 км.
Количество газа, выброшенного при аварии после закрытия запорной арматуры, в основном определяется расстоянием между местом аварии и соответствующими линейными кранами. Очевидно, что уменьшение этого расстояния может обеспечить снижение количества выброшенного газа, а в случае его возгорания - снизить продолжительность теплового воздействия на смежные газопроводы.
Предлагаемым вариантом снижения интенсивности действия поражающих факторов, аварии является установка (перенос) запорных устройств непосредственно к местам пересечений газопроводов технических коридоров. Место установки должно быть выбрано с учетом условий конкретного пересечения, а также при исключении непосредственного воздействия факела на запорное устройство.
Предварительный анализ показывает, что эти расстояния могут быть приняты ориентировочно около 1 км от центра пересечения технических коридоров.
В разделе 7 приведены раiеты интенсивности истечения и количества выбрасываемого газа при существующем варианте установки запорных устройств и при предлагаемом варианте их переноса.
6. Выбор и обоснование физико-математических моделей раiета характеристик поражающих факторов аварии применительно к условиям пересечения МГ
6.1 Особенности исследуемых видов горения и их теплового воздействия
В случае аварии, сопровождающейся разрывом магистрального газопровода, образованием котлована и воспламенением истекающего газа, возможно интенсивное тепловое воздействие на смежные (пересекающие аварийную магистраль) газопроводы, освобожденные от грунта, что определяет возможность каскадного развития аварии.
В этом случае возможны следующие виды теплового воздействия:
а) непосредственное (лобовое или под некоторым углом) воздействие факельного горения на смежный трубопровод (рисунок 2);
б) дистанционное воздействие факельного горения на смежный трубопровод (рисунок 3);
в) тепловое воздействие при пожаре в котловане на верхний, смежный с аварийным трубопровод (рисунок 4);
г) воздействие встречных потоков горящего газа (пожар в котловане) из аварийного верхнего тр?/p>