Особенности проектирования двухтрансформаторной главной понизительной подстанции

Дипломная работа - Физика

Другие дипломы по предмету Физика

?ная длина соединительного провода равна 85 м [5].

 

 

Тогда

В итоге получим

 

Таблица 4.2 - Вторичная нагрузка трансформаторов напряжения.

ПриборТипЧисло приборовОбщая потребляемая мощность, ВАВаттметрСиловой трансформаторД-33511,5Счётчик активной энергииСА3-И68112,0Счётчик реактивной энергииСР4-И68913,0ВаттметрЛинии 110 кВД-33511,5ВарметрД-33511,5Счётчик активной энергииСА3-И68112,0Счётчик реактивной энергииСР4-И68913,0Фиксатор импульсного действияФИП13,0ЧастотомерОшиновка ОРУН-39717,0ВольтметрЭ-33512,0Вольтметр регестрирующийН-393110,0ВаттметрСекционный выключательД-33511,5ВарметрД-33511,5Итого39,5

 

.1.7Выбор трансформаторов напряжения

Выберем трансформаторы напряжения типа НКФ-110-83 ХЛ1 (Н - трансформатор напряжения; К - каскадного исполнения; Ф - в фарфоровом кожухе; 110 - класс напряжения, кВ; 83 - год разработки конструкции) [1, табл. 5.13] и проверим их по следующим условиям:

а) по номинальному напряжению:

 

 

б) по величине вторичной нагрузки:

, где - номинальная мощность вторичной обмотки, равная 400 ВА при классе точности 0,5; - полная мощность нагрузки вторичной цепи трансформатора напряжения.

 

 

В нейтрале трансформатора на стороне 110кВ устанавливается однополюсный коммутирующий аппарат типа ЗОН - 110М - У1

 

;

;

 

Так как параметры коммутирующего аппарата ЗОМ-110-У1 подходят по всем параметрам, то примем данный аппарат к исполнению.

 

.2Выбор оборудования на стороне 10 кВ

 

.2.1Выбор трансформаторов собственных нужд

Ориентировочная мощность трансформаторов СН:

 

 

Для данной мощности выберем трансформаторы типа ТСЗ-160/6/0,4 (Т - трёхфазный; СЗ - естественное воздушное охлаждение при защищённом исполнении; 160 - номинальная мощность, кВА; 6 - номинальное высшее напряжение, кВ; 0,4 - номинальное низшее напряжение, кВ) [1, табл. 3.3].

 

.2.2Выбор выключателей

На выводах от трансформаторов выберем элегазовые выключатели типа LF3 - 10 - 31.5/2500 (10 - номинальное напряжение, кВ; 31.5 - номинальный ток отключения, кА; 2500 - номинальный ток, А).

 

Рисунок 4.2 - Общий вид выключателя LF3

 

Проверим данные выключатели по следующим условиям:

а) по номинальному напряжению:

 

 

б) по номинальному току:

 

, где

 

Ток трансформатора на стороне низшего напряжения равен

 

,

 

Тогда

 

в) по термической стойкости к току КЗ:

 

,

 

г) по динамической стойкости к току КЗ:

 

 

Так как параметры выключателей LF3 - 10 - 31.5/2500 подходят по всем параметрам, то примем данные выключатели к исполнению.

Для отходящей кабельной линии l3 выберем выключатели типа ВЭ-10-31,5/1600 - 20У3 (В - выключатель; Э - электромагнитный; 10 - номинальное напряжение, кВ; 31,5 - номинальный ток отключения, кА; 1600 - номинальный ток, А; У - для работы в районах с умеренным климатом; 3 - для работы в закрытых помещениях с естественной вентиляцией) [1, табл. 5.1] с встроенным приводом и проверим их по следующим условиям:

а) по номинальному напряжению:

 

 

б) по номинальному току:

 

 

для двигателя .

 

в) по термической стойкости к току КЗ:

 

.

 

г) по динамической стойкости к току КЗ:

 

 

Так как параметры выключателей ВЭ-10-31,5/1600 - 20У3 подходят по всем параметрам, то примем данные выключатели к исполнению. Эти же выключатели установим на отходящих линиях.

 

4.2.3Выбор шин

Шины выбираются по номинальному допустимому току на стороне 10 кВ:

 

 

Выбираем плоские алюминиевые шины прямоугольного сечения размером 1006 при допустимом токе [1, табл. 7.6].

 

Iдоп =1935 А.

 

Расположение шин горизонтальное.

Проверка выбора шин:

а) Выбранные шины проверяем на термическую стойкость при к.з. по минимальному допустимому сечению:

 

С= 88 - для алюминиевых шин.

 

Вк= iудК22*tр.з.= 20,092*1 = 403,6 МА2с;

 

У выбранной шины сечение 599 мм2 > 228,3 мм2;

б) по допустимому продолжительному току:

 

 

в) по динамической стойкости к току КЗ:

В прямоугольных шинах динамическое напряжение, возникающее в материале шины равно , где - напряжение от взаимодействия фаз, МПа.

 

Рисунок 4.3- Вертикальное расположение шин

 

Определим динамическое напряжение в материале шины от взаимодействия фаз .

Шины расположим в вертикальной плоскости, рисунок 4.8. Максимальную силу, приходящуюся на единицу длины средней фазы В (эта фаза находится в самых неблагоприятных условиях по отношению к фазам А и С) при

трёхфазном КЗ определим по формуле

 

,

 

где a - расстояние между смежными фазами, м.

Примем a=1 м, тогда

 

 

Равномерно распределённая сила создаёт изгибающий момент

 

,

 

где lф - пролёт между опорными изоляторами, м.

Примем lф=2 м, тогда

 

 

Динамическое напряжение от взаимодействия фаз равно

,

 

где Wф - момент сопротивления шины, равный

ф=2Wx-x=22810-6=5610-6 м3 [1].

 

Тогда получим

 

 

В итоге получим

 

 

Допустимое динамическое напряжение для алюминиевого сплава АД31Т

 

 

Так как алюминиевые шины прямоугольного сечения 1006 удовлетворяют требуемым условиям, то примем ?/p>