Особенности проектирования двухтрансформаторной главной понизительной подстанции
Дипломная работа - Физика
Другие дипломы по предмету Физика
?ная длина соединительного провода равна 85 м [5].
Тогда
В итоге получим
Таблица 4.2 - Вторичная нагрузка трансформаторов напряжения.
ПриборТипЧисло приборовОбщая потребляемая мощность, ВАВаттметрСиловой трансформаторД-33511,5Счётчик активной энергииСА3-И68112,0Счётчик реактивной энергииСР4-И68913,0ВаттметрЛинии 110 кВД-33511,5ВарметрД-33511,5Счётчик активной энергииСА3-И68112,0Счётчик реактивной энергииСР4-И68913,0Фиксатор импульсного действияФИП13,0ЧастотомерОшиновка ОРУН-39717,0ВольтметрЭ-33512,0Вольтметр регестрирующийН-393110,0ВаттметрСекционный выключательД-33511,5ВарметрД-33511,5Итого39,5
.1.7Выбор трансформаторов напряжения
Выберем трансформаторы напряжения типа НКФ-110-83 ХЛ1 (Н - трансформатор напряжения; К - каскадного исполнения; Ф - в фарфоровом кожухе; 110 - класс напряжения, кВ; 83 - год разработки конструкции) [1, табл. 5.13] и проверим их по следующим условиям:
а) по номинальному напряжению:
б) по величине вторичной нагрузки:
, где - номинальная мощность вторичной обмотки, равная 400 ВА при классе точности 0,5; - полная мощность нагрузки вторичной цепи трансформатора напряжения.
В нейтрале трансформатора на стороне 110кВ устанавливается однополюсный коммутирующий аппарат типа ЗОН - 110М - У1
;
;
Так как параметры коммутирующего аппарата ЗОМ-110-У1 подходят по всем параметрам, то примем данный аппарат к исполнению.
.2Выбор оборудования на стороне 10 кВ
.2.1Выбор трансформаторов собственных нужд
Ориентировочная мощность трансформаторов СН:
Для данной мощности выберем трансформаторы типа ТСЗ-160/6/0,4 (Т - трёхфазный; СЗ - естественное воздушное охлаждение при защищённом исполнении; 160 - номинальная мощность, кВА; 6 - номинальное высшее напряжение, кВ; 0,4 - номинальное низшее напряжение, кВ) [1, табл. 3.3].
.2.2Выбор выключателей
На выводах от трансформаторов выберем элегазовые выключатели типа LF3 - 10 - 31.5/2500 (10 - номинальное напряжение, кВ; 31.5 - номинальный ток отключения, кА; 2500 - номинальный ток, А).
Рисунок 4.2 - Общий вид выключателя LF3
Проверим данные выключатели по следующим условиям:
а) по номинальному напряжению:
б) по номинальному току:
, где
Ток трансформатора на стороне низшего напряжения равен
,
Тогда
в) по термической стойкости к току КЗ:
,
г) по динамической стойкости к току КЗ:
Так как параметры выключателей LF3 - 10 - 31.5/2500 подходят по всем параметрам, то примем данные выключатели к исполнению.
Для отходящей кабельной линии l3 выберем выключатели типа ВЭ-10-31,5/1600 - 20У3 (В - выключатель; Э - электромагнитный; 10 - номинальное напряжение, кВ; 31,5 - номинальный ток отключения, кА; 1600 - номинальный ток, А; У - для работы в районах с умеренным климатом; 3 - для работы в закрытых помещениях с естественной вентиляцией) [1, табл. 5.1] с встроенным приводом и проверим их по следующим условиям:
а) по номинальному напряжению:
б) по номинальному току:
для двигателя .
в) по термической стойкости к току КЗ:
.
г) по динамической стойкости к току КЗ:
Так как параметры выключателей ВЭ-10-31,5/1600 - 20У3 подходят по всем параметрам, то примем данные выключатели к исполнению. Эти же выключатели установим на отходящих линиях.
4.2.3Выбор шин
Шины выбираются по номинальному допустимому току на стороне 10 кВ:
Выбираем плоские алюминиевые шины прямоугольного сечения размером 1006 при допустимом токе [1, табл. 7.6].
Iдоп =1935 А.
Расположение шин горизонтальное.
Проверка выбора шин:
а) Выбранные шины проверяем на термическую стойкость при к.з. по минимальному допустимому сечению:
С= 88 - для алюминиевых шин.
Вк= iудК22*tр.з.= 20,092*1 = 403,6 МА2с;
У выбранной шины сечение 599 мм2 > 228,3 мм2;
б) по допустимому продолжительному току:
в) по динамической стойкости к току КЗ:
В прямоугольных шинах динамическое напряжение, возникающее в материале шины равно , где - напряжение от взаимодействия фаз, МПа.
Рисунок 4.3- Вертикальное расположение шин
Определим динамическое напряжение в материале шины от взаимодействия фаз .
Шины расположим в вертикальной плоскости, рисунок 4.8. Максимальную силу, приходящуюся на единицу длины средней фазы В (эта фаза находится в самых неблагоприятных условиях по отношению к фазам А и С) при
трёхфазном КЗ определим по формуле
,
где a - расстояние между смежными фазами, м.
Примем a=1 м, тогда
Равномерно распределённая сила создаёт изгибающий момент
,
где lф - пролёт между опорными изоляторами, м.
Примем lф=2 м, тогда
Динамическое напряжение от взаимодействия фаз равно
,
где Wф - момент сопротивления шины, равный
ф=2Wx-x=22810-6=5610-6 м3 [1].
Тогда получим
В итоге получим
Допустимое динамическое напряжение для алюминиевого сплава АД31Т
Так как алюминиевые шины прямоугольного сечения 1006 удовлетворяют требуемым условиям, то примем ?/p>