Физика

21. Автоматизация кормоприготовительного процесса при помощи дробилки ДБ-5
Курсовой проект пополнение в коллекции 19.01.2011

Нажимаем SB2 и запитываем катушку магнитного пускателя КМ1. Контакт КМ 1.1 замыкается, запускается двигатель М1 включается выгрузной шнек. Контакт КМ 1.2 замыкается, ставя катушку на самоподпидку, а контакт КМ 1.3 замыкая, подготавливает к включению дробилку. Двигатель дробилки включится в том случае, если закрыт защитный кожух и замкнут контакт конечного выключателя SQ 1.Затем нажимаем SB4, и запитываем катушку реле времени КТ и катушку магнитного пускателя КМ 2. Контакт КТ 1.3 замыкается, ставя катушку на самоподпидку. Контакт КМ 2.1 замыкается запускается двигатель дробилки по схеме «звезда». Через 10 секунд реле времени перезамыкает свои контакты, обесточивая катушку КМ 2 и запитывая катушку магнитного пускателя КМ3. Двигатель дробилки включается по схеме «треугольник».
22. Автоматизация котельных установок и парогенераторов
Контрольная работа пополнение в коллекции 03.03.2011
За базу сравнения при определении экономической эффективности АСУ принимают:
1. при расчете народнохозяйственного экономического эффекта на этапе выбора наилучшего варианта технико-экономические показатели наиболее прогрессивных способов производства продукции (работ) в действующем производстве или по имеющимся проектам (в том числе с использованием зарубежной техники, которая может быть закуплена в необходимом количестве или произведена в СССР на основе лицензий или патентов);
2. при расчете показателей годовой экономической эффективности технико-экономические показатели заменяемых способов производства продукции (работ). При этом за базовый вариант принимают:
3. плановые показатели производственно-хозяйственной деятельности объекта внедрения (без учета результатов функционирования АСУ) на год, следующий за годом ввода АСУ в промышленную эксплуатацию, если внедрение происходит на действующем объекте. В случае отсутствия названных плановых данных, принимаемых в качестве базового варианта, показатели последнего года перед внедрением АСУ приводят на год расчета с учетом их изменения за счет текущего совершенствования деятельности объекта применения в условиях отсутствия АСУ;
4. проектные технико-экономические показатели, если АСУ создают на строящемся объекте, в проекте которого не было предусмотрено ее применение;
5. фактические показатели объекта-аналога с лучшими показателями хозяйственной деятельности и наименьшей величиной потерь и упущений, если мероприятия по внедрению АСУ разрабатывают для проектируемого объекта.
23. Автоматизация процесса обеспечения микроклимата картофелехранилища
Дипломная работа пополнение в коллекции 11.01.2012
.Места размещения ВРУ должны определятся с учетом следующих требований:
- не мешать производству, удобству обслуживания, не загромождать проходы;
- Практика эксплуатации показывает, что основным решением по месту расположения ВРУ является специальное помещение: электрощитовая.
- ВРУ выбираются с учетом величины нагрузки, условий окружающей среды, числа электроприемников или их групп; расчетный ток группы электроприемников (нагрузка) должна быть не больше номинального тока устройства, шкафа, пункта.
- В качестве ВРУ принимаем ящик марки ШР 11 73511 - 22УЗ С с рубильником типа Р - 16 - 373 с Iпр = 400А, что больше расчетного тока на вводе; шкаф имеет 6 отходящих линий с Iп.пр = 100 А и 2 отходящих линии с Iп.пр = 250 А.
- В качестве распределительных устройств принимаем 2 шкафа ШР 11 73511- 22УЗ имеющих по 2 отходящих линии с Iп.пр = 60 А; [5].
- Произведем выбор аппаратов управления и защиты.
- Произведем выбор плавкого предохранителя, установленного в РП1 и защищающего от токов короткого замыкания линию, питающую приточный вентилятор от токов короткого замыкания. Электродвигатель марки АИР160S6.
- Найдем ток в линии:
- IЛР = IП.ДВ = (РН * 103)/ (Ö 3 * UН *COSj * h) (21)
- FU ЩР2
- QF KM
- Где РН - номинальная мощность двигателя, кВт; UН - номинальное напряжение сети, В; h - КПД двигателя; COSj - коэффициент мощности;
- IЛР = 11 * 103 / (Ö 3 * 380 * 0,84 * 0,87) =22,3А;
- Определим ток плавкой установки из условия:
- а) IВСТ ³ IЛР
- б) IВСТ £ IМАХ/a
- Определим максимальный ток в линии:
- IМАХ = IП = I * KI (22)
- где KI - кратность пускового тока;
- IМАХ = 22,3 * 3,5 = 144,95 А
- a - коэффициент, зависящий от условий пуска (a= 2,5 [2]);
- а) IВСТ ³ 22,3 А;
- б) IВСТ ³ 144,95 / 2,5 = 57,98 А.
- По второму условию принимаем к установке предохранитель марки ПН2 - 60 с IВСТ = 60А.
- Произведем выбор автоматического выключателя, защищающего двигатель приточной установки от токов короткого замыкания и токов перегрузки из условий:
- а) UН.А ³ UН.С. = 380 В;
- б) IН.А. ³ IН.ДВ. = 22,3 А;
- в) IН.Р. ³ 1,25 * IMAX = 1,25 * 22,3 * 6,5 =181,1875А;
- г) IТ.Р. ³ IH.ДВ = 22,3 А.
- Принимаем к установке автоматический выключатель марки ВА51Г-31 с током теплового расцепителя 25 А.
- Определяем каталожный ток срабатывания электромагнитного расцепителя и IСР.
- К = 10 * ITP = 10 * 25 = 250 A
- 250 > 181,1875А,
- отсюда делаем вывод, что ложных срабатываний не будет, значит автоматический выключатель выбран правильно.
- Произведем выбор плавного предохранителя, установленного в ЩР3 и занимающего 2 наклонных транспортера (двигателя марки АИР80В4) и 1 стол переборочный для лука (двигатель АИР80В6).
- Наклонные транспортеры
- IЛР = К0 * SIН (23)
- где К0 - коэффициент одновременности (К0 = 1 [2]);
- IН 1= 1,5 * 103 / (Ö3 * 380 * 0,83 * 0,78) = 3,52 А;
- IН 2= 1,1 * 103 / (Ö3 * 380 * 0,74 * 0,74) = 3,05 А;
- IЛР = 1 * (3,52 + 3,52 +3,05) = 10,09 А; IМАХ = In + S IН; (24)
- где In - пусковой ток самого мощного двигателя, А; S IН - сумма номинальных токов остальных двигателей, А;
- In = 3,52 * 5,5 = 19,36 А; IМАХ = 19,36 + 3,52 + 3,05 = 25,93 А;
- Определим ток плавкой вставки из условий:
- а) IВСТ ³ 10,09 А;
- б) IВСТ ³ 25,93 / 1,6 = 16,2 А.
- По второму условию принимаем к установке предохраниетель ПН2 - 60 с IВСТ = 20 А.
- Произведем выбор магнитных пускателей для тех же двигателей.
- Для приточной установки выбираем магнитный пускатель из условий:
- а) UНП ³ UС = 380 В;
- б) IНП ³ IЛР = 22,3 А.
- Принимаем к установке магнитный пускатель марки ПМЛ - 2100000 с IНП = 25А.
- Для электродвигателя наклонного транспортера и стола переборочного для лука выбираем магнитные пускатели из условий:
- для наклонного транспортера:
- а) UНП ³ UС = 380 В;
- б) IНП ³ IЛР = 3,52 А;
- для переборочного стола:
- а) UНП ³ UС = 380 В;
- б) IНП ³ IЛР = 3,05 А;
- Принимае к установке магнитные пускатели марки ПМЛ122004.
- Произведем выбор автоматического выключателя, осуществляющего коммутацию электродвигателей картофелесортировального пункта КСП - 15Б. Марка электродвигателей АИР112МВ6:
- Выбираем автоматический выключатель из условий:
- а) Uна ³ UНС = 380 В;
- б) Iна ³ IНДВ = 9,16 А;
- в) Iнр ³ 1,25IМАХ = 1,25 * 54,96 = 68,7 А;
- г) IТР ³ IНДВ = 9,16 А;
- Принимаем к установке автоматический выключатель марки ВА51Г-25 с IТР = 10А.
- Определим каталожный ток срабатывания электромагнитного расцепителя:
- IСРК = 10 * IТР = 10 * 10 = 100 А.
- 100 А > 68,7 А,
- отсюда делаем вывод, что ложных срабатываний не будет, значит автоматический выключатель выбран правильно.
- Для остальных линий выбор аппаратов управления и защиты производим аналогично.
- Произведем выбор и расчет пуско-защитной аппаратуры для осветительной сети.
- Согласно ПУЭ групповые линии сетей внутреннего освещения должны быть защищены плавкими предохранителями и автоматическими выключателями на рабочий ток не более 25 А. Произведем расчет самой мощной осветительной группы. Определим расчетный ток по формуле:
- IP = Pгр / (Uф * сosj)
- где Uф - фазное напряжение, В; Pгр - мощность группы, Вт; сosj - коэффициент мощности.
- IP = 924 / (220 * 0,9) = 4,66 А;
- Выбираем ток вставки теплового расцепителя из условия: IВСТ ³ IТР
- Выбираем однополюсный автоматический выключатель на номинальный ток 16 А, типа ВА14-26.
- Номинальный ток типового расцепителя
- IН.ТР. = 6,3А. 6,3А > 4,66 А.
- Аналогично выбираем токи вставок для других групповых линий и данные выбора сводим в таблицу. (смотри графическую часть, лист 4).
- Выбираем из таблиц [8] осветительный щиток ЯРН8501-3812, на шесть отходящих линий.
- 2.7 Схемы принципиальные питающей и распределительных сетей
- Порядок разработки принципиальных схем:
- а) изучаем и анализируем технологические задания;
- б) изучаем и анализируем задания смежных профессий инженерного обеспечения;
- в) анализируем электроприемники по мощности, расположению, принадлежности к технологическим линиям и т.д.;
- г) определяем какое технологическое оборудование поставляется комплектно;
- д) все электроприемники разбивают на группы, относящиеся к тому или иному распредустройству;
- е) составляем схему распределения; на основании изученных фактов определяем вид схемы: магистральная, радиальная или смешанная.
- После анализа вычерчиваем схему распределения электроэнергии, которая приводится в графической части проекта (смотри лист 2).
- 2.8 Расчет и выбор электропроводок силового электрооборудования и электроосвещения
- Задачей расчета электропроводок является выбор сечения проводников, при этом сечение должно быть минимальным и удовлетворять следующим требованиям:
- а) допустимому току;
- б) электрической защите;
- в) допустимым потерям напряжения;
- г) механической прочности.
- В отношении механической прочности выбор сечения сводится:
- для стационарных электроустановок кабели и изолированные провода для силовых и осветительных сетей должны быть: медные 1,5 мм2, аллюминиевые - 2,5 мм2;
- для кабелей сигнализации и управления медные - 0,5 мм2;
24. Автоматизация работы парового котла ДЕ-10-14 ГМ
Дипломная работа пополнение в коллекции 25.06.2012
25. Автоматизация систем водоснабжения здания
Контрольная работа пополнение в коллекции 14.12.2010

Реле времени широко применяются в быту и промышленной автоматике для получения задержки включения или отключения различных устройств, в схемах сигнализации, в различных бытовых приборах для ограничения времени работы этих устройств, если забыли их выключить. Данные устройства можно использовать для отключения освещения в ванной комнате или туалете через заданное время, автоматического отключения дежурного освещения в подъезде дома или гараже, включения охранной сигнализации через некоторое время, после того, как Вы покинули охраняемый объект, в качестве таймера газовой или электроплиты, чтобы не забыть про оставленный пирог, автоматического отключения электроутюга и т.д. Как правило, в схемах реле времени используют специализированные микросхемы - счётчики с предустановкой коэффициента деления и встроенным задающим генератором, что позволяет изменять параметры устройства в очень широких пределах. При отсутствии специализированных микросхем реле времени легко собрать на очень широко распространённых КМОП элементах. Для получения коротких выдержек в несколько секунд иногда используют зарядные RC цепи, которые подключаются к пороговому элементу с высоким входным сопротивлением - КМОП триггерам Шмитта, компараторам, интегральным таймерам NE555N, операционным усилителям, полевым транзисторам и другим элементам, но такие схемы сложно настраивать, а стабильность их выдержки невысока.
26. Автоматизация тельфера
Курсовой проект пополнение в коллекции 12.05.2012
27. Автоматизация теплового пункта гражданского здания
Дипломная работа пополнение в коллекции 18.01.2011

Наименование материалов и комплектующих изделийЦена, тенгеОборудования теплового пункта:- электронный регулятор ECL Comfort 300 (1шт.)104664- карта для ECL Comfort 300 (1шт.)36362Наименование материалов и комплектующих изделийЦена, тенгеОборудования теплового пункта:- датчики температуры наружного воздуха ESMT (1шт.)12844- датчик температуры внутреннего воздуха ESM-10 (1шт.)12843- датчик погружной ESMU (4шт.)17025- разгруженный регулятор перепада давления AFPA (1шт.)168272- клапан VFG2 для регулятора перепада давления (1шт.)234900- клапан с электроприводом для системы отопления VF2 (1шт.)54260- клапан с электроприводом для системы ГВС VF2 (1шт.)64500- Циркуляционный насос для системы отопления (1шт.)42345- Циркуляционный насос для системы ГВС (1шт.)32400- теплообменник XG 10-1 30 для системы ГВС (1шт.)49200- тепловычислитель СПТ 943.1 (1шт.)156040- расходомер ультразвуковой SONO 2500 CT (2шт.)113392- преобразователь давления для тепловычислителя MBS-3000 (2шт.)26170- термометры сопротивления КТПТР-01-1-80 (2шт.)30256- термометр показывающий биметаллический ТБ 10 (12шт.)1500- манометр показывающий модель 111.10 (18шт.)2650- трехходовой кран для манометра 11б18бк (18 шт.)1500- кран шаровой типа X1666 (6шт.)22820- клапан обратный типа 402 (3 шт.)7451Обеспечение:- дисковый накопитель900- канцелярские товары1500Итого1193794
28. Автоматизация тепловых процессов
Дипломная работа пополнение в коллекции 10.01.2012
Требования к температурному напору:
- точность поддержания температуры ± 1% от номинальной величины
- отсутствие автоколебаний в САР и ограниченная частота включения регулятора (не чаще 6 раз в минуту)
- при ступенчатом 10% возмущении нагрузкой регламентируется максимальное отклонение температуры перегретого пара при включенном авторегуляторе (на выходе не более 8° по свежему пару и не более 10° по промперегреву).
29. Автоматизация теплотехнических расчетов для котлов ЦЭС
Курсовой проект пополнение в коллекции 11.07.2012

Важное значение для надежной работы котла имеет качество питательной воды. В котел непрерывно поступает с ней некоторое количество взвешенных твёрдых частиц и растворенных солей, а также окислов железа и меди, образующихся в результате коррозии оборудования электростанций. Очень небольшая часть солей уносится вырабатываемым паром. В котлах с многократной циркуляцией основное количество солей и почти все твердые частицы задерживаются, из-за чего их содержание в котловой воде постепенно увеличивается. При кипении воды в котле соли выпадают из раствора и на внутренней поверхности обогреваемых труб появляется накипь, которая плохо проводит тепло. В результате покрытые изнутри слоем накипи трубы недостаточно охлаждаются движущейся в них средой, нагреваются из-за этого продуктами сгорания до высокой температуры, теряют свою прочность и могут разрушиться под действием внутреннего давления. Поэтому часть воды с повышенной концентрацией солей необходимо удалять из котла. На восполнение удаленного количества воды подается питательная вода с меньшей концентрацией примесей. Такой процесс замены воды в замкнутом контуре называется непрерывной продувкой. Чаще всего непрерывная продувка производится из барабана котла.
30. Автоматизация электроводонагревателя ЭВ-Ф-15
Курсовой проект пополнение в коллекции 25.04.2010

Принципиальная схема показана на рис.1.1, рис.1.2. Датчик температуры - термистор R3, включенный в плечо моста, образованного резисторами R1, R4, R2, R5, R6, R7, R8, R9. Требуемое значение температуры задается с помощью переменного резистора R8. Мостовая схема включена в цепь обмотки обратной связи блокинг-генератор, выполнен на транзисторе V1. Когда температура, измеряемая термистором R3 ниже заданной, мостовая схема разбалансирована и обеспечивает устойчивый колебательный режим работы блокинг-генератора. С выходной обмотки блокинг-генератора сигнал поступает на триггер, выполненный на транзисторах VТ2 - VТ3. Конденсатор С2 в цепи коллектора транзистора VТ2 обеспечивает сглаживание колебаний и поддерживает напряжение постоянного уровня на базе транзистора VТ3, в результате чего транзистор V3 находится в открытом состоянии. Коллекторный ток транзистора V3 создает на резисторе R18 падение напряжения, которое приложено к управляющему электроду тиристора V5 и управляет включением тиристора. Тиристор VD5 включен в диагональ диодного моста (VD6 - VD9), последовательно с которым включена нагрузка. Следовательно, при понижении температуры в помещении по сравнению заданной нагрузка включается.
31. Автоматизація процесів у котельних установках
Информация пополнение в коллекции 07.01.2011

Це давачі протоку, що встановлюються в двоконтурних котлах для визначення графіка роботи в режимах опалення або постачання гарячої води.
Зазначені давачі можуть бути різної конструкції: герконові реле, давачі Холла, мікроперемикач на триходовому клапані. Розглянемо принцип роботи герконового реле. Усередині цього реле знаходиться поплавець з магнітного матеріалу, що піднімається нагору під впливом тиску потоку холодної води (більш 2,5л/хв) або динамічному тиску (0,25 бар) і впливає своїм магнітним полем на геркон (мал. 9), що установлений зовні вузла. Контакти геркона замикаються. При розімкнутих контактах котел працює в режимі опалення, а при замкнутих у режимі постачання гарячої води.
32. Автоматизированная система контроля в системе трансформаторных подстанций
Информация пополнение в коллекции 05.08.2010

Диспетчеризация направлена на обеспечение равномерности загрузки всех звеньев предприятия, непрерывности, ритмичности и экономичности выполнения всех процессов основного производственного цикла, бесперебойной работы вспомогательных и обслуживающих участков. В задачу Д. входит регулирование процесса производства с целью восстановления действующих или установления новых пропорций и ритма работы предприятия. Д. охватывает контроль и управление технологическими процессами, контроль и оперативное распределение материальных и энергетических ресурсов. Д. в энергетике осуществляет оперативное управление электростанциями, подстанциями, линиями электропередачи и отдельными крупными установками потребителей. Диспетчерская служба призвана обеспечить бесперебойность и надёжность работы энергосистемы, распределение электроэнергии в соответствии с графиком нагрузки, поддержание установленных для энергосистемы параметров (напряжение, частота в электросети, температура и давление пара и температура воды в тепловых сетях).
33. Автоматизированное управление уличным освещением
Курсовой проект пополнение в коллекции 11.04.2012
34. Автоматизированные электроприводы
Курсовой проект пополнение в коллекции 25.04.2012
35. Автоматизированный электропривод главного движения универсального фрезерного станка модели 6Н81
Дипломная работа пополнение в коллекции 28.04.2012

В работе фрезерных станков можно выделить два режима: автоматический и наладочный. В автоматическом режиме в соответствии с управляющей программой производится обработка заготовки. При этом весь процесс обработки разбивается на несколько этапов. В начале происходит установка и зажим заготовки на столе. Управляющее устройство проверяет входные сигналы, разрешающие включение приводов: зажим заготовки, закрытие ограждения и т.п. После этого управляющее устройство выдает на привода подачи максимальное задание, что обеспечивает ускоренный подвод заготовки к зоне обработки. По достижении требуемого значения положения производится включение привода главного движения и подача смазочно-охлаждающей жидкости (СОЖ). Далее на привода подается задание соответствующее рабочей скорости. И уже на рабочей подаче происходит врезание в заготовку и её обработка. После прохождения требуемого расстояния управляющее устройство выдает команду на привода для отвода инструмента, а также отключает СОЖ. Далее на ускоренном ходе заготовка перемещается в зону выгрузки, выключается привод главного движения. Процесс обработки завершен. При автоматической работе станка могут производиться технологические остановы, по завершении которых станок продолжает работать в автоматическом режиме. Во время таких остановов оператор может, например, производить измерения точности обработки, контролировать состояние режущего инструмента.
36. Автоматизована система керування потоками потужності у складнозамкнених електроенергетичних системах
Курсовой проект пополнение в коллекции 15.05.2010

ДжерелоНазва поляТип поляПриміткиТаймерТDate timeЧас оновлення4026п330RealВимірювальна напругаР40RealВимірювальна активна потужність у вузлі 40Q40RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 40P4026RealПеретік активної потужності з боку вузла 40Q4026RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 404026к330RealВимірювальна напругаР26RealВимірювальна активна потужність у вузлі 26Q26RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 26P2640RealПеретік активної потужності з боку вузла 26Q2640RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 2626100п330RealВимірювальна напругаР26RealВимірювальна активна потужність у вузлі 26Q26RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 26P26100RealПеретік активної потужності з боку вузла 26Q26100RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 2626100к330RealВимірювальна напругаР100RealВимірювальна активна потужність у вузлі 100Q100RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 100P10026RealПеретік активної потужності з боку вузла 100Q10026RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 1002622п330RealВимірювальна напругаР26RealВимірювальна активна потужність у вузлі 26Q26RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 26P2622RealПеретік активної потужності з боку вузла 26Q2622RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 262622к330RealВимірювальна напругаР22RealВимірювальна активна потужність у вузлі 22Q22RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 22P2226RealПеретік активної потужності з боку вузла 22Q2226RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 22261п330RealВимірювальна напругаР26RealВимірювальна активна потужність у вузлі 26Q26RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 26P261RealПеретік активної потужності з боку вузла 26Q261RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 26261к330RealВимірювальна напругаР1RealВимірювальна активна потужність у вузлі 1Q1RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 1P126RealПеретік активної потужності з боку вузла 1Q126RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 1221п330RealВимірювальна напругаР22RealВимірювальна активна потужність у вузлі 22Q22RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 22P221RealПеретік активної потужності з боку вузла 22Q221RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 22221к330RealВимірювальна напругаР1RealВимірювальна активна потужність у вузлі 1Q1RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 1P122RealПеретік активної потужності з боку вузла 1Q122RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 1150п330RealВимірювальна напругаР1RealВимірювальна активна потужність у вузлі 1Q1RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 1P150RealПеретік активної потужності з боку вузла 1Q150RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 1150к330RealВимірювальна напругаР50RealВимірювальна активна потужність у вузлі 50Q50RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 50P501RealПеретік активної потужності з боку вузла 50Q501RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 505010п330RealВимірювальна напругаР50RealВимірювальна активна потужність у вузлі 50Q50RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 50P5010RealПеретік активної потужності з боку вузла 50Q5010RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 505010к330RealВимірювальна напругаР10RealВимірювальна активна потужність у вузлі 10Q10RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 10P1050RealПеретік активної потужності з боку вузла 10Q1050RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 103097п110RealВимірювальна напругаР30RealВимірювальна активна потужність у вузлі 30Q30RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 30P3097RealПеретік активної потужності з боку вузла 30Q3097RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 303097к110RealВимірювальна напругаР97RealВимірювальна активна потужність у вузлі 97Q97RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 97P9730RealПеретік активної потужності з боку вузла 97Q9730RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 979737п110RealВимірювальна напругаР97RealВимірювальна активна потужність у вузлі 97Q97RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 97P9737RealПеретік активної потужності з боку вузла 97Q9737RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 979737к110RealВимірювальна напругаР37RealВимірювальна активна потужність у вузлі 37Q37RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 37P3797RealПеретік активної потужності з боку вузла 37Q3797RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 379798п110RealВимірювальна напругаР97RealВимірювальна активна потужність у вузлі 97Q97RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 97P9798RealПеретік активної потужності з боку вузла 97Q9798RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 979798к110RealВимірювальна напругаР98RealВимірювальна активна потужність у вузлі 98Q98RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 98P9897RealПеретік активної потужності з боку вузла 98Q9897RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 989825п110RealВимірювальна напругаР98RealВимірювальна активна потужність у вузлі 98Q98RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 98P9825RealПеретік активної потужності з боку вузла 98Q9825RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 989825к110RealВимірювальна напругаР25RealВимірювальна активна потужність у вузлі 25Q25RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 25P2598RealПеретік активної потужності з боку вузла 25Q2598RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 25252п110RealВимірювальна напругаР25RealВимірювальна активна потужність у вузлі 25Q25RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 25P252RealПеретік активної потужності з боку вузла 25Q252RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 25252к110RealВимірювальна напругаР2RealВимірювальна активна потужність у вузлі 2Q2RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 2P225RealПеретік активної потужності з боку вузла 2Q225RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 23799п110RealВимірювальна напругаР37RealВимірювальна активна потужність у вузлі 37Q37RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 37P3799RealПеретік активної потужності з боку вузла 37Q3799RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 373799к110RealВимірювальна напругаР99RealВимірювальна активна потужність у вузлі 99Q99RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 99P9937RealПеретік активної потужності з боку вузла 99Q9937RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 99992п110RealВимірювальна напругаР99RealВимірювальна активна потужність у вузлі 99Q99RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 99P992RealПеретік активної потужності з боку вузла 99Q992RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 99992к110RealВимірювальна напругаР2RealВимірювальна активна потужність у вузлі 2Q2RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 2P299RealПеретік активної потужності з боку вузла 2Q299RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 2263п110RealВимірювальна напругаР2RealВимірювальна активна потужність у вузлі 2Q2RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 2P263RealПеретік активної потужності з боку вузла 2Q263RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 2263к110RealВимірювальна напругаР63RealВимірювальна активна потужність у вузлі 63Q63RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 63P632RealПеретік активної потужності з боку вузла 63Q632RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 63262п110RealВимірювальна напругаР2RealВимірювальна активна потужність у вузлі 2Q2RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 2P262RealПеретік активної потужності з боку вузла 2Q262RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 2262к110RealВимірювальна напругаР62RealВимірювальна активна потужність у вузлі 62Q62RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 62P622RealПеретік активної потужності з боку вузла 62Q622RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 626463п110RealВимірювальна напругаР64RealВимірювальна активна потужність у вузлі 64Q64RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 64P6463RealПеретік активної потужності з боку вузла 64Q6463RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 646463к110RealВимірювальна напругаР63RealВимірювальна активна потужність у вузлі 63Q63RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 63P6364RealПеретік активної потужності з боку вузла 63Q6364RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 636362п110RealВимірювальна напругаР63RealВимірювальна активна потужність у вузлі 63Q63RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 63P6362RealПеретік активної потужності з боку вузла 63Q6362RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 636362к110RealВимірювальна напругаР62RealВимірювальна активна потужність у вузлі 62Q62RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 62P6263RealПеретік активної потужності з боку вузла 62Q6263RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 626449п110RealВимірювальна напругаР64RealВимірювальна активна потужність у вузлі 64Q64RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 64P6449RealПеретік активної потужності з боку вузла 64Q6449RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 646449к110RealВимірювальна напругаР49RealВимірювальна активна потужність у вузлі 49Q49RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 49P4964RealПеретік активної потужності з боку вузла 49Q4964RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 494969п110RealВимірювальна напругаР49RealВимірювальна активна потужність у вузлі 49Q49RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 49P4969RealПеретік активної потужності з боку вузла 49Q4969RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 494969к110RealВимірювальна напругаР69RealВимірювальна активна потужність у вузлі 69Q69RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 69P6949RealПеретік активної потужності з боку вузла 69Q6949RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 696971п110RealВимірювальна напругаР69RealВимірювальна активна потужність у вузлі 69Q69RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 69P6971RealПеретік активної потужності з боку вузла 69Q6971RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 696971к110RealВимірювальна напругаР71RealВимірювальна активна потужність у вузлі 71Q71RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 71P7169RealПеретік активної потужності з боку вузла 71Q7169RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 717111п110RealВимірювальна напругаР71RealВимірювальна активна потужність у вузлі 71Q71RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 71P7111RealПеретік активної потужності з боку вузла 71Q7111RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 717111к110RealВимірювальна напругаР11RealВимірювальна активна потужність у вузлі 11Q11RealВимірювальна реактивна потужність у вузлі 11P1171RealПеретік активної потужності з боку вузла 11Q1171RealПеретік реактивної потужності з боку вузла 11
37. Автоматика и устройства защиты систем электроснабжения от замыкания
Курсовой проект пополнение в коллекции 22.08.2012

Ток короткого замыкания, проходящий через место установки токовой защиты при повреждении внутри бака трансформатора, например при витковых замыканиях, определяется числом замкнувшихся витков и поэтому может оказаться недостаточным для ее действия. Однако витковые замыкания представляют опасность для трансформатора и должны отключаться. Токовая и дифференциальная защиты на этот вид повреждения не реагируют. Отсюда возникает необходимость в использовании специальной защиты от внутренних повреждений - газовой, фиксирующей появление в баке поврежденного трансформатора газа. Образование газа является следствием разложения масла и других изолирующих материалов под действием электрической дуги или недопустимого нагрева. Интенсивность газообразования зависит от характера и размеров повреждения. Это дает возможность выполнить газовую защиту, способную различать степень повреждения, и в зависимости от этого действовать на сигнал или отключение.
38. Автоматические системы управления в энергетике
Контрольная работа пополнение в коллекции 25.03.2011
Потребление эл. энергии в энергосистемах изменяется постоянно течении минут… По этому производство эл. эн. должно приспосабливаться к этим изменениям к этим изменениям, а это требует следующего:
1. надо планировать строительство новых энергоблоков, эл. станций, эл. сетей на несколько лет вперёд (обычно на 5 лет). Для планирования надо прогнозировать графики потребления на 10 15 лет;
2. надо распределять нагрузку меж различными эл. станциями для различных периодов времени: год, неделя, день. Цель распределения нагрузки v общих затрат на производство эл. энергии;
3. разработка и применение методов и средств управления, которые будут противостоять случайным отклонениям производства и потребления эл. энергии. Эти отклонения связаны с ав. ситуациями. Что б противостоять случайным отклонениям должен быть резерв. Этот резерв мобильный: манёвренные ГЭС, ГТУ, ГАЭС.
39. Автоматичні апарати захисту мереж
Контрольная работа пополнение в коллекции 05.09.2010

Вимикачі серії А3100 випускаються п'яти типів . Чотири з них (А3110; А3120; А3130; А3140) виготовляються тільки двух- і трьохполюсними на номінальний струм 100, 200 і 600 А з електромагнітним і комбінованим розчеплювачами. П'ятий (А3160) виготовляється одно-, двух- і трьохполюсним, на номінальний струм 50 А, тільки з тепловим розчеплювачем і номінальним струмом уставок 15, 20, 25, 30, 40 і 50 А. Розчеплювачі вимикачів A3160 і A3 ПО вмонтовуються усередині їх корпусів, а решти типів - знімні і мають самостійний кожух. Уставки струму калібруються і в процесі експлуатації не регулюються. Вимикачі цієї серії можуть виготовлятися без розчеплювачів максимального струму як неавтоматичні вимикачі. Рукоятка управління розташовується в центрі лицьової панелі і може знаходитися в трьох положеннях: верхньому - «Включено», нижньому - «Вимкнено» уручну і проміжним - «Відключене» автоматично.
40. Автоматичні апарати. Будова, монтаж і обслуговування. Управління електроприводом з їх допомогою
Контрольная работа пополнение в коллекции 28.08.2010

Вимикачі серії А3100 випускаються п'яти типів . Чотири з них (А3110; А3120; А3130; А3140) виготовляються тільки двух- і трьохполюсними на номінальний струм 100, 200 і 600 А з електромагнітним і комбінованим розчеплювачами. П'ятий (А3160) виготовляється одно-, двух- і трьохполюсним, на номінальний струм 50 А, тільки з тепловим розчеплювачем і номінальним струмом уставок 15, 20, 25, 30, 40 і 50 А. Розчеплювачі вимикачів A3160 і A3 ПО вмонтовуються усередині їх корпусів, а решти типів - знімні і мають самостійний кожух. Уставки струму калібруються і в процесі експлуатації не регулюються. Вимикачі цієї серії можуть виготовлятися без розчеплювачів максимального струму як неавтоматичні вимикачі. Рукоятка управління розташовується в центрі лицьової панелі і може знаходитися в трьох положеннях: верхньому - «Включено», нижньому - «Вимкнено» уручну і проміжним - «Відключене» автоматично.

Blog

Физика