Geum.ru

Информация о готовой работе

Бесплатная студенческая работ № 4456

_BОгУ вУенЁе

  1. ВведенЁе ...................................................... 2
  2. ОпЁб нЁе веен®У®гЁзебк®© беемл н б зе пезЁ пЁа®УЁз нв н .... 3
  3. Теам®дЁн мЁзебкЁ© н УЁз пезЁ пЁа®УЁз нв н .................. 4
  4. М веаЁ Умнл© Ё вепУ®в®© б У нб па®жебб пЁа®УЁз . ........... 4
  5. ГЁда вУЁзебкЁ© а бзев змеевЁк пезЁ пЁа®УЁз нв н .......... 5
  6. ОпаедеУенЁе вепУ®в®© н гагзкЁ гз бвк e-f ................... 7
  7. ЭкбеагевЁзебкЁ© КПД па®жебб пЁа®УЁз ....................... 8
  8. Энвропийный баланс процесса пиролиза ........................ 9
  9. Горение ....................................................... 10
  10. Материальный баланс ......................................... 10
  11. Энтальпийный баланс. Определение Тад ........................ 10
  12. Эксергетический баланс ...................................... 11
  13. Термодинамический анализ химического реактора ................. 14
  14. Энергетический баланс ....................................... 14
  15. Эксергетический баланс реактора ............................. 14
  16. Термодинамический анализ процесса теплообмена ................. 15
  17. Разработка ЭХТС на базе печи пиролиза этана ................... 15
  18. Энергетический баланс закалочно-испарительного аппарата ..... 15
  19. Паросиловой цикл Ренкина .................................... 16
  20. Участок 1-2 ............................................... 16
  21. Участок 2-2' .............................................. 17
  22. Участок 2'-4 .............................................. 17
  23. Участок 4-1 ............................................... 17
  24. Цикл целиком .............................................. 17
  25. Кинетические расчеты .......................................... 18
  26. Кинетический расчет поверхности радиантной зоны печи ........ 18
  27. Расчет конвекционной зоны печи пиролиза ..................... 19
  28. Определение промежуточных температур ...................... 19
  29. Определение температуры пара разбавления .................. 20
  30. Определение поверхности теплообмена конвекционной зоны ...... 20

Приложение ...................................................... 22 Литература ...................................................... 23

_B1 ВведенЁе

Энеаг®веен®У®гЁп - ®бйевеенЁзебк п дгнд менв Умн п дЁбжЁпУЁн , Ёзгз ой п мев®дл п®УгзенЁп, пеаед зЁ Ё Ёбп®Умз®в нЁп вепУ®вл, в к- же паЁнжЁпл де©бввЁп Ё к®нбвагквЁвнле ®б®бенн®бвЁ вепУ®- Ё п а®гене- а в®а®в, ва нбд®ам в®а®в вепУ®вл, вепУ®вле м иЁн, пп а в®в Ё гс- тройств. В химической промышленности энергетика непосредственно учас- твует в процессе производства продукции, и нарушение нормального энергоснабжения вызывает прекращение деятельности производственных звеньев или даже производства в целом. Энергетическое хозяйство хи- мического предприятия включает собственно энергетические установки, энергетические элементы теплотехнических установок и энергетические элементы комбинированных энергохимико-технологических систем (ЭХТС), производящих технологическую и энергетическую продукцию, а также ус- тановки для использования вторичных энергетических ресурсов (ВЭР). Совершенствование энергетики химического производства связано с его интенсификацией, применением агрегатов большей единичной мощнос- ти, применением наиболее рациональных видов энергии и энергоносите- лей, повышением степени утилизации вторичных энергетических ресур- сов, улучшением систем нормирования энергоресурсов, внедрением и оп- тимизацией ЭХТС, созданием безотходной по сырью и энергии экономи- чески и экологически выдержанной технологии. Одной из главных целей оптимизации ЭХТС является минимизация потребления энергии при сохранении высокого выхода целевого продук- та. Преимущества комбинированного теплоиспользования перед раз- дельным производством технологической и энергетической продукции наиболее ярко выделяются при использовании эксергетического метода анализа, который позволяет определить предельные возможности процес- сов, источники потерь и пути их устранения, повысить эффективность ЭХТС и ее элементов. Наиболее эффективен системный подход к оценке сложных ЭХТС при помощи эксергетического и энтропийного балансов, которые учитывают различную ценность энергоресурсов разной физичес- кой природы или разного потенциала, в отличии от простого энергети- ческого баланса, не учитывающего перечисленных факторов и с особен- ностей процессов, связанных с различными проявлениями их необрати- мости. Задача данного поверочного расчета при помощи термодинамическо- го анализа оптимизировать разработанную ЭХТС на основе пиролиза уг- леводородного сырья, определив основные параметры системы и подоб- рав необходимое сырье (топливо, силовой пар и пар разбавления).

_@ _B2 ОпЁб нЁе веен®У®гЁзебк®© беемл н б зе пезЁ пЁа®УЁз нв н .

-lДДД ЪДДД ЪДДЩ АДД a--a ЪДДЕДДДДДДДДДДДЩ 1 \ ЪДДДДДДДДДДДДДД>ДДДДДДДДДД

ж / ж ж

ж \--+

-y--- ж ж ж ж с b-ж-b ж ж ж ---+---<---+---ж

ж \ ж ж ж с ж ж ж ж ж / ж ж ж к ж ж ж ж ж \--+--->---+---ж----м ж ж ж ж ж ж ж к d ж ж ж ж ж -x--- ж ---+

ж \ ж ж ж d ж ж ж ж ж ж / ж ж ж ж ж ж -<-м ж ж ж \ ж ж ж пар

ж / ж ж ж жсепараторж ж --+-м ж/ж ж \ ж ж ж ж ж ж ж ^ ж ж ж ж / ж ж ж L-T

ж \ ж ж ж o-ж-o ж L-T-- ж ж

ж \-+м ж ж--+--+--+\/\/+--+- ж ж ж ж

ж ж +мж ж-+ ЗИА p-ж-p ж жтеплообменник ж ж ж +-ж жL+ ж ж ж2'

ж ж +мж ж-+ L-><---->-- L+-+-/\/\/\м+--- ж ж +-L

L

Исходное сырье следующего состава и температуры поступает по трубам

ж Состав исходной смеси кмоль/с на 1 трубу жПараметры входаж +

ж С__2__Н__4__ __ __С__2__Н__6 __ __ __С__3__Н__6 __ __ __С__3__Н__8 __ __ __ Т [К] D мм ГДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДД-+ ж 0.00010 ж 0.0138 ж 0.00078 ж 0.00080 ж 378 ж 102/8 ж L

из сечения а-а, в змеевик печи пиролиза где нагревается за счет теп- лоты отходящих газов до Тb = 468 К, а затем в сечении d-d разбав- ляется водяным паром. Количество водяного пара = 0.01002 кмоль/с. Затем в змеевике данная смесь нагревается до температуры Те = 900 К. После этого, в радиантной зоне печи происходит пиролиз данной смеси до следующего состава:

ж Состав конечной смеси кмоль/с на 1 трубу ж +

жСН__4 __ С__2__Н__4 __ С__2__Н__6 __ С__3__Н__6 __ С__4__Н__6 __ С__6__Н__6 __ С__4__Н__10__ СО__ __ ГДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДЕДДДДДДД 0.0034 0.0084 0.0046 0.00045 0.00019 0.000080.0001 0.0001 АДДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДДДБДДДДДДДДБДДДДДДДДБДДДДДДБ

Давление на выходе из печи Pf = 3.5 бар. Температура Tf = 1110 K.

В целях экономии тепла, а также для получения энергии на базе печи пиролиза этана сооружают энерго-химико-технологическую схему, сос- тоящую из закалочно-испарительного аппарата (ЗИА), паросилового цик- ла Ренкина, включающего в себя турбину, насос, теплообменник, змее- вик и сепаратор. Тепло забирается от отходящих дымовых газов и ко- нечных продуктов пиролиза этанового сырья. Температура отходящих га- зов на выходе из печи = 250 С, а конечных продуктов Тg = 673 K.

_B3 Теам®дЁн мЁзебкЁ© н УЁз пезЁ пЁа®УЁз нв н

М веаЁ Умнл© Ё вепУ®в®© б У нб па®жебб пЁа®УЁз .

1. П®Ёбк к®УЁзебвв Н__2__О. П®нУеменвнл© б У нб п® кЁбУ®а®дг. Вебм кЁбУ®а®д в бЁбвеме ве®дЁв б в®д®©, вле®дЁв б в®д®© Ё гг анлм г з®м. К®УЁзебвв® СО = Н__2__О(ве®д)-Н__2__О(вле®д)

n(Н__2__О) = 0.01002-0.0001 = 0.00992 км®Ум/б м(Н__2__О) = 0.00992*18 = 0.17856 кг/б

2. Пеаебзев н м бб®вл© Ё ®бкемнл© а бе®дл. м = n*М

Вход м(С__2__Н__4__) = 0.00010*28 = 0.0028 кг/б м(С__2__Н__6__) = 0.01380*30 = 0.414 кг/б м(С__3__Н__6__) = 0.00078*42 = 0.03276 кг/б м(С__3__Н__8__) = 0.00080*44 = 0.0352 кг/б м(H__2__O) = 0.01002*18 = 0.18036 кг/б

Вле®д м(СН__4__) = 0.0034*16 = 0.0544 кг/б м(С__2__Н__4__) = 0.0084*28 = 0.2352 кг/б м(С__2__Н__6__) = 0.0046*30 = 0.138 кг/б м(С__3__Н__6__) = 0.00045*42 = 0.0189 кг/б м(С__4__Н__6__) = 0.00019*54 = 0.01026 кг/б м(С__6__Н__6__) = 0.00008*78 = 0.00624 кг/б м(С__4__Н__10__)= 0.00010*58 = 0.0058 кг/б м(СО) = 0.0001*28 = 0.0028 кг/б

Р бзев к®УЁзебвв б жЁ (б У нб п® ггУеа®дг).

Ве®д

n(C) = 2*n(С__2__Н__4__)+2*n(С__2__Н__6__)+3*n(С__3__Н__6__)+3*n(С__3__Н__8__) = 2*0.00010+2*0.01380+3*0.00078+3*0.00080=0.03254 км®Ум/б

Вле®д

n(C) = n(СН__4__)+2*n(С__2__Н__4__)+2*n(С__2__Н__6__)+3*n(С__3__Н__6__)+4*n(С__4__Н__6__)+6*n(С__6__Н__6__)+ +4*n(С__4__Н__10__)+n(СО) = 0.0034+2*0.0084+2*0.0046+3*0.00045+ +4*0.00019+6*0.00008+4*0.00010+0.0001 = 0.03249 кмоль/с

n(C) = 0.03254-0.03249=0.00005 кмоль/с м(C) = 0.00005*12=0.0006 кг/с

3. Поиск количества Н__2__. ДУп ®паедУенЁп п®в®к Н__2 __не®бе®дЁм® взпвм а знЁжг междг ве®дпйЁм Ё вле®дпйЁм п®в®к мЁ.

м(Н__2__) = 0.66512-0.65076 = 0.01436 кг/б n(Н__2__) = 0.01436/2 = 0.00718 км®Ум/б

4. Т бУЁж м веаЁ Умн®г® б У нб . ЪДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДД паЁе®д а бе®д С ж в г з®в®© д - ГДДВДДДДДДДДВДДДДДДДДДДЕДДВДДДДДДДДВДДДДДДДДДД+ зе не присутствует, жN жвеществож м [кг/с] жN жвеществож м [кг/с] ж так что в дальней- +--+

ж1 ж С__2__Н__4__ 0.0028 1 СН__4__ 0.0544 гзЁвлв ем. 2 С__2__Н__6__ 0.414 2 С__2__Н__4__ 0.2352 3 С__3__Н__6__ 0.03276 3 С__2__Н__6__ 0.138 4 С__3__Н__8__ 0.0352 4 С__3__Н__6__ 0.0189 5 H__2__O 0.18036 5 С__4__Н__6__ 0.01026 ж6 ж С__6__Н__6__ 0.00624 7 С__4__Н__10__ 0.0058 8 СО 0.0028 9 Н__2__О 0.17856 10 Н__2__ 0.01436 11 C__ __ 0.0006 ГДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДЕДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДДДД Ёв®г® 0.66512 Ёв®г® 0.66512 АДДБДДДДДДДДБДДДДДДДДДДБДДБДДДДДДДДБДДДДДДДДДДЩ

ГЁда вУЁзебкЁ© а бзев змеевЁк пезЁ пЁа®УЁз нв на

ж ж e f ж ж ж ж ж ж -T--d-- ж ж ж ж--d-

ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж / \ e ж ж ж ж f 9.5м ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж -+-- ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж \ / \ / ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж L

L

Pf п ж-VdP = Ltef+ [(wf)__2__+(we)__2__]/2 + g(z__f__-z__e__) + Ф__ef х Pe

0.0325 - паЁнпвл© к®нддЁжЁенв ваенЁп dвн - дЁ мева вагб®па®в®д = 86 мм L - дУЁн змеевЁк (70-78) м p - пУ®вн®бвм п®в®к s - пУ®й дм безенЁп ваубы По формуле Вейсбаха Рf-Pe = [0.0325*L*pw__2__]/(2dн) dн = 4*S/П = dвн Р*V__n__ = Р1*V1__n n = ln[Pe/Pf]/ln[pe/pf] m = pe*we*se = pf*wf*sf sf = se = 3.1416*dвн__2__/4 = 3.1416*0.086**2/4=0.005809 мэ

В Ёнвега Умн®© д®аме б У нб мее нЁзебк®© ннеагЁЁ влгУпдЁв в к:

__ n __*[(Pe/pe)-(Pf/pf)] = __(wf)__2__-(we)__2__ + Фef г зл Ёде Умнле n-1 2 аe = Pe/ReTe аf = Pf/RfTf n = ln[Pe/Pf]/ln[pe/pf] R = 8314/M

Фef = [0.0325*l/dвн]*w__2__/2

ПаЁнЁм ем, зв® п а мевал менповбп УЁне©н® вд®Ум дУЁнл вагбл (а = (pe+pf)/2 w = (we+wf)/2) Р бзев м®Упанле м бб п®в®к®в Ме = бгмм [MiYi] Mf = cгмм [MjYj] ЪДДДДДДДДВДДДДДДДДДВДДДДДДДДДДВДДДДВДДДДДДДДДДВДДДДДДДДДД Вейебвв® ni Yi Mi Mi*Yi Ri ГДДДДДДДДЕДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДЕДДДДЕДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДД С__2__Н__4__ 0.00010 0.003922 28 0.109816 296.9286 С__2__Н__6__ 0.01380 ж 0.541176 ж 30 ж16.235280 ж 277.1333 ж жС__3__Н__6__ 0.00078 0.030588 42 1.284696 197.9524 С__3__Н__8__ 0.00080 0.031373 44 1.380412 188.9545 H__2__O 0.01002 0.392941 18 7.072938 461.8889 Ёв®г® 0.02550 1.000000 Me Re п®в®к е 26.0832 318.7492 АДДДДДДДДБДДДДДДДДДБДДДДДДД---+----+

жВеществож ni ж Yi ж Mi ж Mi*Yi ж Ri ж pj ж +

жСН__4__ 0.00340 0.098780 16 1.580480 519.6250 0.6068 С__2__Н__4__ 0.00840 0.244044 28 6.833232 296.9286 1.0619 С__2__Н__6__ 0.00460 0.133643 30 4.009290 277.1333 1.1378 С__3__Н__6__ 0.00045 0.013074 42 0.549108 ж 197.9524 ж 1.5929 ж жС__4__Н__6__ 0.00019 0.005520 54 0.298080 153.9630 2.0480 С__6__Н__6__ 0.00008 0.002324 78 0.181272 106.5897 2.9582 С__4__Н__10__ 0.00010 0.002905 58 0.168490 143.3448 2.1997 СО 0.00010 0.002905 28 0.081340 296.9286 1.0619 Н__2__О 0.00992 0.288205 18 5.187690 461.8889 0.6827 Н__2__ 0.00718 0.208600 2 0.417200 4157.0000 0.0759 ж ж ж ж житого ж 0.03442 ж 1.000000 ж ж ж ж ж ж ж ж ж ж Mf ж Rf жpf кг/м__3__ п®в®к f 19.30618 430.6393 0.7322 АДДДДДДДДБДДДДДДДДДБДДДДДДДДДДБДДДДБДДДДДДДДДДБДДДДДДДДДДБДДДДДДДДЩ

Из б У нб мее нЁзебк®© ннеагЁЁ п®УгзЁУЁ зн зенЁп:

wf = m/sf/pf = 0.66512/(0.005809*0.7322) = 156.388 м/б we = 58.033 м/б pf = 0.7322 кг/м__3 ае = 1.973 кг/м__3 Ре = 5.66 б а

Lef = m((wf)__2__-(we)__2__)/2=0.66512*(156.388**2-58.618**2)/2=7029.45 Вв

ОпаедеУенЁе вепУ®в®© н гагзкЁ гз бвк e-f

n*I = n*(Н'__298__ + a*(T-To) + 0.5*b*(T+To)*(T-To))

Ве®д:

T+To = 900+298 = 1198 K T-To = 900-298 = 602 K

ЪДДДДДДДДВДДДДДВДДДДДДДВДДДДДДВДДДДДДДДДВДДДДДДДВДДДДДДДВДДДДДДДДДД Вейебвв® a в Са__h__ Cp__h__(T-To) n dH__298__ I КДж/км ГДДДДДДДДЕДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДЕДДДДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДДДД С__2__Н__4__ 11.320.12201 84.40 50808.84ж0.00010ж 523000ж 573808.84ж жС__2__Н__6__ 5.750.17511110.64 66605.280.01380 -84670 -18064.72 С__3__Н__6__ 12.440.18838125.28 75418.560.00078 20410 95828.56 С__3__Н__8__ 1.720.27075163.90 98667.890.00080-103850 -5182.11 H__2__Oг 30.000.01071 36.42 21924.840.01002-241810-219885.16 АДДДДДДДДБДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДБДДДДДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДДДДДЩ

Сгмм n*I = -2324.58 КВв

Вле®д:

T+To = 1110+298 = 1408 K T-To = 1110-298 = 812 K

жВ-во ж a ж в жСр__h__ Cp__h__(T-To) n dH__298__ I КДж/км®Ум ГДДДДДДЕДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДЕДДДДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДДДДД СН__4__ 14.320.07466 66.88 54306.560.00340 -74850 -20543.44 С__2__Н__4__ 11.320.12201 97.22 78942.640.00840 52300 131242.64 С__2__Н__6__ 5.750.17511129.03104772.360.00460 -84670 20102.36 С__3__Н__6__ 12.440.18838145.06117788.720.00045ж 20410ж 138198.72 ж жС__4__Н__6__ 8.080.27322200.43162749.160.00019 110160 272909.16 С__6__Н__6__ -21.090.40012260.59211599.080.00008 82930 294529.08 С__4__Н__10__ 18.230.30356231.94188335.280.00010-126150 62185.28 СО 28.410.00410 31.30 25415.600.00010-110530 -85114.40 Н__2__О 30.000.01071 37.54 30482.480.00992-241810-211327.52 Н__2__ 27.280.00326 29.58 24018.960.00718 0 24018.96 АДДДДДДБДДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДБДДДДД----+

Сумма n*I = -663.54 КВт

Qef = -663.54-(-2324.58) = 1661.04 КВт Qef = Qef + Lef = 1661.04+7.03 = 1668 КВт (с учетом мех. работы)

ЭкбеагевЁзебкЁ© КПД па®жебб пЁа®УЁз .

бгмм (ni*Exi) + Ее(Qef) + L(t)ef = бгмм (nj*Exj) + Def

Ее(Qef) = Qef*(1-Toc/Tcp)= 1668*(1-298.15/1001.34)=1167.6 КВв Tcp = (Tf-Te)/ln(Tf/Te) = (1110-900)/ln(1110/900)=1001.34 K

КПД = [бгмм (nj*Exj) - бгмм (ni*Exi)]/Ее(Qef)

Ве®д

Ex = Ex'__298__ __+ Cp__h__(T-To) - Toc*Cp__s__*ln(T/To) + Toc*R*ln(P/Po)

To = 298К T = Tе = 900К Ср__h__ = a + 0.5b * (T+To) Cp__s__ = a + b * [(T-To)/ln(T/To)] T+To = 298+900 = 1198 K T-To = 900-298 = 602 К (T-To)/ln(T/To) = (900-298)/(ln(900/298)) = 544.65 K Toc*ln(T/To) = 298*ln(900/298) = 329.38 K

ЪДДДДДДДДВДДДДДВДДДДДДДВДДДДДДДВДДДДДДДВДДДДДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДДДД Вейебвв® a в Са__h__ Cp__s__ Cp__h__(T-To) TocCp__s__ln(T/To) ГДДДДДДДДЕДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДДД С__2__Н__4__ ж11.32ж0.12201ж 84.40 ж 77.77 ж 50808.84 ж 25615.88 ж жС__2__Н__6__ 5.750.17511110.64 101.12 66605.28 33306.91 С__3__Н__6__ 12.440.18838125.28 115.04 75418.56 37891.88 С__3__Н__8__ 1.720.27075163.90 149.18 98667.89 49136.91 H__2__Oг 30.000.01071 36.42 35.83 21924.84 11801.69 АДДДДДДДДБДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДДДЩ ЪДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДДВДДДДДДДДВДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДД ВеществожЕх__'__KДж/км®Ум n(i) Y(i) ln[PYi]*Toc*REx KДж/км®Ум ГДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДД С__2__Н__4__ 1360000 0.00010 0.003922 -9421.26 1375771.70 С__2__Н__6__ 1494000 0.01380 0.541176 2792.28 1530090.65 С__3__Н__6__ 2001000 0.00078 0.030588 -4329.70 2034196.98 С__3__Н__8__ 2150000 0.00080 0.031373 -4266.90 2195264.08 H__2__Oг 8600 0.01002 0.392941 1998.85 20722.00 ж ж __ __ Ёв®г® 0.02550 1.000000 АДДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДБДДДДДДДДБДДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДЩ

Зн зЁв oбй п нкбеагЁп ве®д = бгмм [n(i)*Ex(i)] = 24803.34 КВв

Вле®д

Ex = Ex'__298__ __+ Cp__h__(T-To) - Toc*Cp__s__*ln(T/To) + Toc*R*ln(P/Po)

To = 298К T = Tf = 1110К Са__h__ = a + 0.5b * (T+To) Cp__s__ = a + b * [(T-To)/ln(T/To)] T+To = 298+1110 = 1408 K T-To = 1110-298 = 812 К (T-To)/ln(T/To) = (1110-298)/(ln(1110/298)) = 619.85 K Toc*ln(T/To) = 298*ln(1110/298) = 390.38 K

жВеществож a ж в жСр__h__ Cp__s__ Cp__h__(T-To) TocCp__s__ln(T/To) ГДДДДДДДДЕДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДДД СН__4__ 14.320.07466 66.88 60.60 54306.56 23657.03 С__2__Н__4__ 11.320.12201 97.22 86.95 78942.64 33943.54 С__2__Н__6__ 5.75ж0.17511ж129.03ж114.29 ж 104772.36 ж 44616.53 ж жС__3__Н__6__ 12.440.18838145.06129.21 117788.72 50441.00 С__4__Н__6__ 8.080.27322200.43177.44 162749.16 69269.03 С__6__Н__6__ -21.090.40012260.59226.92 211599.08 88585.03 С__4__Н__10__ 18.230.30356231.94206.39 188335.28 80570.53 СО 28.410.00410 31.30 30.95 25415.60 12082.26 Н__2__О 30.000.01071 37.54 36.64 30482.48 14303.52 ж жН__2__ 27.280.00326 29.58 29.30 24018.96 11438.13 АДДДДДДДДБДДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДДДЩ ЪДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДДВДДДДДДДДВДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДД Вейебвв®Ее__'__KДж/км®Ум n(i) Y(i) ln[pYi]*Toc*REx KДж/км®Ум ГДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДД СН__4__ 830000 0.00340 0.009878 -2632.75 858016.78 С__2__Н__4__ 1360000 0.00840 0.024404 -390.77 1404608.33 жС__2__Н__6__ 1494000 0.00460 0.013364 -1883.46 1552272.37 С__3__Н__6__ 2001000 0.00045 0.001307 -7645.59 2060702.13 С__4__Н__6__ 2500000 0.00019 0.000552 -9782.94 2583697.19 С__6__Н__6__ 3432000 0.00008 0.000232 -11927.34 3543086.71 С__4__Н__10__ 2803000 0.00010 0.000291 -11374.33 2899390.42 СО 275400 0.00010 0.000291 -11374.33 277359.01 Н__2__О 8600 0.00992 0.028820 21.51 ж 24800.47 ж жН__2__ 235000 0.00718 0.020860 -779.77 246801.06 Ёв®г® 0.03442 1.000000 АДДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДБДДДДДДДДБДДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДЩ Зн зЁв oбй п нкбеагЁп вле®д = бгмм [n(j)*Ex(j)] = 25893.81 КВв КПД(Ее) = [бгмм (ni*Exi) - бгмм (ni*Exi)]/Ее(Qef) КПД(Ее) = (25893.81-24803.34)/1167.6 = 0.934 Def = бгмм (ni*Exi)-бгмм (nj*Exj)+Ее(Qef)+Lef Def = 24803.34-25893.81+1167.6+7.03=84.16 КВв

Энва®пийный баланс процесса пиролиза

сумма(nj*Sj) - сумма(ni*Si) = Qef/Tcp + Sнеобр S = S__298__ + Cps*ln(T/To) - R*ln(P/Po) Qef = 1668 КВв Tcp = 1001.34 K Ве®д ln(T/To) = ln(900/298) = 1.105 R*ln(P/Po) = 8.314*ln(5.66/1) = 14.41 КДж/Км®Ум ЪДДДДДДДДВДДДДДВДДДДДДДВДДДДДДДВДДДДДДДВДДДДДДДДДВДДДДДДДВДДДДДДДДД Вейебвв® a в n Cp__s__ Cp*lnT/To S S*n ГДДДДДДДДЕДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДДД С__2__Н__4__ 11.320.122010.00010 77.77 85.94 ж 290.98ж 0.02910 ж жС__2__Н__6__ 5.750.175110.01380101.12 111.74 326.82 4.51012 С__3__Н__6__ 12.440.188380.00078115.04 127.12 379.65 0.29613 С__3__Н__8__ 1.720.270750.00080149.18 164.85 420.35 0.33628 H__2__Oг 30.000.010710.01002 35.83 39.59 213.90 2.14328 бгмм 7.31491 АДДДДДДДДБДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДДДДЩ Вле®д ln(T/To) = ln(1110/298) = 1.315 R*ln(P/Po) = 8.314*ln(3.5/1) = 10.416 КДж/Кмоль*К

жВеществож a ж в ж n(i) жCp__s__ CplnT/To S S*n ГДДДДДДДДЕДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДДД СН__4__ 14.320.074660.00340 60.60 79.69 255.54 0.86884 С__2__Н__4__ 11.320.122010.00840 86.95 114.34 323.37 2.71631 С__2__Н__6__ 5.750.175110.00460114.29 150.29 369.36 1.69906 С__3__Н__6__ 12.440.188380.00045129.21 169.91 426.43 0.19189 С__4__Н__6__ 8.080.273220.00019177.44 233.33 501.65 0.09531 С__6__Н__6__ -21.090.400120.00008226.92 298.46 557.24 0.04458 С__4__Н__10__ 18.230.303560.00010206.39 271.47 571.17 0.05712 СО 28.410.004100.00010 30.95 40.73 227.86 0.02279 Н__2__О 30.000.010710.00992 36.64 48.18 226.48 2.24668 Н__2__ 27.280.003260.00718 29.30 38.53 158.63 1.13896 ж жсумма ж ж ж ж ж ж ж 9.08167 ж L

Sнеобр = сумма(nj*Sj) - сумма(ni*Si) - Qef/Tcp Sнеобр = 9.08167-7.31491-1668/1001.34 = 0.10086 КДж/(Кмоль*К) Def = Toc*Sнеобр = 298*0.10086=30.05628

_B4 Г®аенЁе. Р бзев ведевбп н 1 км®Ум/б в®пУЁв

М веаЁ Умнл© б У нб

в бУЁж Ш б®УЁнбк®е мебв®а®жденЁе. С®бв в г з . ЪДДДДДВДДДДДВДДДДДВДДДДДВДДДДДВДДДДДВДДДДДВДДДДДВДДДДДДДДВ

жСН__4__ С__2__Н__4__ С__3__Н__8 __С__4__Н__10__С__5__Н__12__ Н__2__ N__2__ СО__2__ а[кг/м__3__]Q МДж/м__3__ ГДДДДДЕДДДДДЕДДДДДЕДДДДДЕДДДДДЕДДДДДЕДДДДДЕДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДД 89.67 5.2 1.70 0.50 0.10 0.03 2.7 0.1 0.799 37.4 АДДДДДБДДДДДБДДДДДБДДДДДБДДДДДБДДДДДБДДДДДБДДДДДБДДДДДДДДБДДДДДДДДЩ

К®нддЁжЁенв Ёзблвк в®здге 1.03

Уа вненЁе бг®а нЁп в®пУЁв без гзев дЁбб®жЁ жЁЁ 0.8967СН__4__ + 0.052С__2__Н__4__ + 0.017С__3__Н__8__ + 0.005С__4__Н__10__ + 0.001С__5__Н__12__ + 0.0003Н__2__ + 8.0685N__2__ + 0.001СО__2__ + 2.1387O__2__ = 1.0777СО__2__ + 1.9994Н__2__О + 0.0623О__2__ + 8.0685N__2

а бзев бвееЁ®меваЁзебкЁе к®нддЁжЁенв®в в га вненЁЁ

n(СО__2__) = 0.8967+2*0.052+3*0.017+0.02+0.005+0.001 = 1.0777 n(H__2__O) = (0.8967*2+2*0.052+0.017*4+0.005*5+0.001*6+0.003)= 1.9994 n(O__2__) = 1.03*(1.0777-0.001+1.9994/2) =2.1387 n(N__2__) = 3.76*2.1387+0.027 = 8.0685

Уа вненЁе бг®а нЁп в®пУЁв б гзев®м дЁбб®жжЁ жЁЁ влгУпдЁв бУедго- йЁм ®ба з®м.

СО__2__ = СО + 0.5О__2__ Н__2__О = ОН + 0.5Н__2__ е - Свепенм паева йенЁп СО__2 1-е е 0.5е 1-г г 0.5г г - Свепенм паева йенЁп Н__2__О

0.8967СН__4__ + 0.052С__2__Н__4__ + 0.017С__3__Н__8__ + 0.005С__4__Н__10__ + 0.001С__5__Н__12__ + +0.0003Н__2__ + 8.0685N__2__ + 0.001СО__2__ + 2.1387О__2__ = 1.0777(1-е)СО__2__ + +1.0777(е)СО + 0.5389(е)О__2__ + 1.9994(1-г)Н__2__О + 1.9994(г)ОН + +0.9997(г)Н__2__ + 0.0623О__2__ + 8.0685N2

ОпаедеУенЁе м®Умнле д®Уе© СО__2__ Ё Н__2__О

бгмм д®Уе© = 1.0777+1.9994+0.0623+8.0685=11.2079 Y(СО__2__) = 1.0777/11.2079=0.09615__ __ Р(СО__2__)=100КП *0.09622=9.615 КП Y(Н__2__О) = 1.9967/11.2079=0.17815 Р(Н__2__О)=100КПА*0.17828=17.815 КПА

Энв УмпЁ©нл© б У нб. ОпаедеУенЁе Т д.

Q = ннв УмпЁп вле®дн®г® п®в®к - ннв УмпЁп ве®дн®г® п®в®к (паЁ ®вбгвбввЁЁ а б®вл н в Уг веенЁзебк®г® гбва®©бвв )

ПаЁ ®паедеУенЁЁ Т д Q = 0

Из га дЁзебк®© Ёнвеап®УпжЁЁ д ннле в бУЁж 2 Ё 3 п®УгзЁУЁ з вЁбЁ- м®бвм бвепене© паева йенЁп СО__2__ Ё Н__2__О ®в вемпеа вгал (бм. в бУЁжг)

ЪДДДДВДДДДДДДДДДДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДДДДДДДДД Т[К]Х(Р(СО2)=9.615КП )У(Р(Н__2__О)=17.815КПА) В аезгУмв ве ®ба б®в- ГДДДДЕДДДДДДДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДДДДДДДД кЁ нвЁе д ннле мев®- 1873 0.0151 0.0052 д®м МНК п®УгзЁУЁ д®а- 2073 0.046 0.0147 мгУмнле з вЁбЁм®бвЁ 2173 0.077 0.0243 бвепене© паева йенЁп 2273 0.126 0.0351 ®в вемпеа вгал: 2373 0.184 ж 0.0528 ж L----+

x(Т) = 2.42377-2.5791*10__-3__*Т+6.9086*10__-7__*Т__2 y(Т) = 0.03511+3.06377*10__-5__*Т-7.31057*10__-9__*Т__2__-4.0555*10__-11__*Т__3__+ +1.667*10__-14__*Т__4

ОпаедеУенЁе ннв УмпЁЁ ве®дн®г® п®в®к н ®дЁн км®Ум в®пУЁв Т=Т®=298.15К

0.8967*I(СН__4__)+0.052*I(С__2__Н__4__)+0.017*I(С__3__Н__8__)+0.005*I(С__4__Н__10__)+0.001* *I(С__5__Н__12__)+0.0003*I(Н__2__)+8.0685*I(N__2__)+0.001*I(СО__2__)+2.1387*I(О__2__)= 0.8967*-74.85+0.052*52.30+0.017*-103.85+0.005*-126.15+0.001*-173.1+ +0.0003*0+8.0685*0+0.001*-393.51+2.1387*0 = -67.3612 МДж/кмоль

Определение энтальпии выходного потока на один кмоль топлива Т=Тад=? x(T),y(T) см. выше

1.0777(1-х)*I(СО__2__) + 1.0777(е)*I(СО) + 0.53890(е)*I(О__2__) + 1.9994(1-г)*I(Н__2__О) + 1.9994(г)*I(ОН) + 0.9997(г)*I(Н__2__) + 0.0623*I(О__2__) + 8.0685*I(N__2__) = бгмм nj*Ij

I(СО2) = -393510+(44.14+0.5*0.00904*(T+298))*(T-298) КДж/км®Ум I(СО) = -110530+(28.41+0.5*0.00410*(T+298))*(T-298) КДж/кмоль I(Н2О) = -241810+(30.00+0.5*0.01071*(T+298))*(T-298) Кдж/кмоль I(ОН) = 42100+(29.00+0.5*0.00400*(T+298))*(T-298) Кдж/кмоль I(Н2) = 0+(27.28+0.5*0.00326*(T+298))*(T-298) Кдж/кмоль I(О2) = 0+(31.66+0.5*0.00339*(T+298))*(T-298) Кдж/кмоль I(N2) = 0+(27.28+0.5*0.00427*(T+298))*(T-298) Кдж/кмоль

Получаем уравнение вида сумма(nj*Ij)-сумма(ni*Ii)=F(T) решая кото- рую получаем Тад = 2220 К

ЭкбеагевЁзебкЁ© б У нб

Р бзев ведем н ®дЁн кмоль/с топлива.

0.8967*Ex(СН__4__) + 0.052*Ex(С__2__Н__4__) + 0.017*Ex(С__3__Н__8__) + 0.005*Ex(С__4__Н__10__)+ + 0.001_ *__Ex(С__5__Н__12)__ + 0.0003*Ex(Н__2__) + 8.0685*Ex(N__2__) + 0.001*Ex(СО__2__)+ + 2.1387*Ex(О__2__) = 1.0777(1-е)*Ex(СО__2__) + 1.0777(е)*Ex(СО) + + 0.5389(е)*Ex(О__2__) + 1.9994(1-г)*Ex(Н__2__О) + 1.9994(г)*Ex(ОН) + + 0.9997(г)*Ex(Н__2__) + 0.0623*Ex(О__2__) + 8.0685*Ex(N__2__) + dEx

Ex = Ex'__298__ __+ Cp__h__(T-To) - Toc*Cp__s__*ln(T/To) + Toc*R*ln(P/Po)

Ве®д

Т к к к газы входят при нормальных условиях и 298'15 К то вклад в эксергию компонентов вносят лишь нулевая химическая эксергия и эк- сергия смешения:

Ex(вход) = Ex'__298__ __+ Toc*R*ln(P/Po) Р/Р® = Y Y = n(i)/бгмме n(i)

Toc*R = 298.15*8.314=2478.8191 КДж/км®Ум

ЪДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДДВДДДДДДДДВДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДД Вейебвв®Ее__'__KДж/км®Ум n(i) Y(i) ln[Yi]*Toc*R Ex KДж/км®Ум ГДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДД СН__4__ 830000 ж 0.8967 ж0.080204ж -6254.5 ж 823745.5 ж жС__2__Н__4__ 1360000 0.052 0.004651 -13312.9 1346687.1 С__3__Н__8 __ 2150000 0.017 0.001521 -16083.5 2133916.5 С__4__Н__10__ 2803000 0.005 0.000447 -19119.0 2783881.0 С__5__Н__12__ 3455000 0.001 0.000089 -23119.6 3431880.4 Н__2__ 235000 0.0003 0.000027 -26076.4 208923.6 CО__2__ 20100 0.001 0.000089 -23119.6 -3019.6 О__2__ 3950 2.1387 0.191294 -4099.8 -149.8 N__2__ 700 8.0685 0.721678 -808.5 -108.5 __ __ Ёв®г® 11.18021.000000 в®пУЁв® 0.973 АДДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДБДДДДДДДДБДДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДЩ

Зн зЁв oбй п эксергия входа=сумма[n(i)*Ex(i)] = 861172.033 КВт/кмоль

Выход

Ex = Ex'__298__ __+ Cp__h__(T-To) - Toc*Cp__s__*ln(T/To) + Toc*R*ln(P/Po)

To = 298К T = T д = 2220К Са__h__ = a + 0.5b * (T+To) Cp__s__ = a + b * [(T-To)/ln(T/To)] T+To = 298+2220=2518K T-To = 2220-298=1922К (T-To)/ln(T/To) = (2220-298)/(ln(2220/298)) = 957.091 К Toc*ln(T/To) = 298*ln(2220/298) = 598.44 К x(Т) = 0.1031 y(Т) = 0.0283

ЪДДДДДДДДВДДДДДВДДДДДДДВДДДДДДДВДДДДДДДВДДДДДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДДДД Вейебвв® a в жСр__h__ Cp__s__ Cp__h__(T-To) TocCp__s__ln(T/To) ГДДДДДДДДЕДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДДД СО 28.410.0041033.399732.2361 64194.2234 19291.3717 СО__2__ 44.140.0090455.141752.5760105982.3474 31463.5814 Н__2__ 27.280.0032631.247430.3222 60057.5028 18146.0174 N__2__ 27.280.0042732.476631.2647 62420.0252 18710.0471 O__2__ 31.460.0033935.585634.6235 68395.5232 20720.0873 H__2__Oг ж30.00ж0.01071ж43.0341ж39.9944ж 82711.5402 ж 23934.2487 ж жOH ж29 ж0.00400ж33.8680ж32.7327ж 65094.2960 ж 19588.5570 ж L

Мольные доли компонентов находим, из стехиометрических коэффициентов подставляя значения х(Т),у(Т) для веществ, подвергшихся диссоциации.

жВеществожЕх__'__KДж/км®Ум n(i) Y(i) ln[Yi]*Toc*R Ex KДж/км®Ум ГДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕ

жСО ж 275400 ж 0.1111 ж0.009891ж -10057.7122 ж 310245.1395ж жСО__2__ 20100 0.9033 0.080421 -5491.6787 89127.0873 Н__2__ 235000 0.0283 0.002520 -13036.9554 263874.5300 N__2__ 700 8.0685 0.718343 -720.7708 43689.2073 O__2__ 3950 0.1215 0.010817 -9862.7214 41762.7145 H__2__Oг 8600 1.9428 0.172969 -3823.0497 63554.2418 OH 157000 0.0566 ж0.005039ж -11527.1476 ж 190978.5914ж ж __ __ Ёв®г® 11.23211.000000 АДДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДБДДДДДДДДБДДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДЩ

Зн зЁв oбй п нкбеагЁп вле®д =бгмм [n(j)*Ex(j)]=614307.4904 КВв/км®Ум

dEx =Ex(ве®д)-Ex(вле®д)=861172.033-614307.4904=246864.5426 КВв/км®Ум

КПД(Ее) = Ex(вле®д)/Ex(ве®д) = 614307.4904/861172.033 = 0.7133

_B5 Теам®дЁн мЁзебкЁ© н УЁз химического реактора.

_@ 5.1 ЭнеагевЁзебкЁ© б У нб

Qp = nв*q(н) + nв*Cp(в)*(T1-To) + nl*Cp(l)*(T1-To)

Т1 = Т® = 298 К Т2 = ТпеаегЁб = 1271 К п® д ннлм а б®вл пезЁ. Р1 = Р2 = Р® = 1 б а Q(п®веам) = 0.08*Qef nj - бвее®меваЁзебкЁе к®нддЁжЁенвл в га вненЁЁ бг®а нЁп в®пУЁв дУп влеУ®пнле г з®в.

Qp = Qef + 0.08*Qef + nв*бгмм (nj*Cа{2})*(T2-To)

nв = 1.08*Qef/(q(н)-бгмм (nj)*бгмм (Yj*Cp(j))*(T2-To)

T+To = 298+1271 = 1569 K T-To = 1271-298 = 973 К (T-To)/ln(T/To) = (973)/(ln(1271/298)) = 671 K Toc*ln(T/To) = 298*ln(1271/298) = 432.1 K

Для выхлопных газов без учета диссоциации можно записать

жВеществож a ж в жСр__h__ Cp__s__ Cp__h__(T-To) TocCp__s__ln(T/To) ГДДДДДДДДЕДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДДД СО__2__ 44.140.00904 51.36 50.30 49973.28 21734.63 N__2__ 27.280.00427 30.69 30.19 29861.37 13045.10 O__2__ 31.460.00339 34.17 33.77 33247.41 14592.02 H__2__Oг 30.000.01071 38.56 37.39 37518.88 16156.22 АДДДДДДДДБДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДДДЩ ЪДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДДВДДДДДДДДВДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДД Вейебвв®Ее__'__KДж/км®Ум n(i) Y(i) ln[Yi]*Toc*R Ex KДж/км®Ум ГДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДД СО__2__ 20100 1.0777 0.096155 -5804.88 42533.77 N__2__ ж 700 ж 8.0685 ж0.719894ж -814.67 ж 16701.60 ж жO__2__ 3950 0.0623 0.005559 -12870.86 9734.53 H__2__Oг 8600 1.9994 0.178392 -4272.92 25689.74 __ __ Ёв®г® 11.2079 1.000000 АДДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДБДДДДДДДДБДДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДЩ Зн зЁв oбй п нкбеагЁп вле®д = бгмм [n(j)*Ex(j)]=232566.03 КВв/км®Ум

бгмм (nj)*бгмм (Yj*Cp(j))*(T2-To) = 11.2079*34.1*973=371870.28 КВт nв = 1.08*Qef/(q(н)-сумма(nj)*сумма(Yj*Cp(j))*(T2-To) nв = 1.08*1668/(837760-371870.28)=0.00387 Кмоль/с

_@ 5.2 ЭкбеагевЁзебкЁ© б У нб ае кв®а

КПД(Ее) = __[бгмм {f}nj*Exj - бгмм {e}ni*Exi] [бгмм {1}Yi*Exi - бгмм {2}Yj*Exj]*nв

КПД(Ее)= (25893.81-24803.34)/(0.00388*(861172.03-232566.03))=0.447

_B6 Теам®дЁн мЁзебкЁ© н УЁз па®жебб вепУ®®бмен

КПД(ае кв®а ) = КПД(Т/О)*КПД( д.г®аенЁп)*КПД(пЁа®УЁз ) КПД(Т/О) = КПД(ае кв®а )/(КПД(ад.горения)*КПД(пиролиза)) КПД(Т/О) = 0.447/(0.7133*0.934) = 0.671

_@ _B7 Р за б®вк ннеаг®-еЁмЁк®-веен®У®гЁзебк®© беемл н б зе пезЁ _@ _BпЁа®УЁз нв н .

-lДДД ЪДДД ЪДДЩ АДД a--a ЪДДЕДДДДДДДДДДДЩ 1 \ ЪДДДДДДДДДДДДДД>ДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДЕД / ЪДДДДДДДДДД<ДДДДД 1 \ДДЕДДДДДДДДДДД -y--- ж ж ж ж с b-ж-b ж ж ж ---+---<---+---ж

ж \ ж ж ж с ж ж ж ж ж / ж ж ж к ж ж ж ж ж \--+--->---+---ж----м ж ж ж ж ж ж ж к d ж ж ж ж ж -x--- ж ---+

ж \ ж ж ж d ж ж ж ж ж ж / ж ж ж ж ж ж -<-м ж ж ж \ ж ж ж пар

ж / ж ж ж жсепараторж ж --+-м ж/ж ж \ ж ж ж ж ж ж ж ^ ж ж ж ж / ж ж ж L-T

ж \ ж ж ж o-ж-o ж L-T-- ж ж

ж \-+м ж ж--+--+--+\/\/+--+- ж ж ж ж

ж ж +мж ж-+ ЗИА p-ж-p ж жтеплообменник ж ж ж +-ж жL+ ж ж ж2'

ж ж +мж ж-+ L-><---->-- L+-+-/\/\/\м+--- ж ж +-L

L

жПараметр ж 1 ж 2s ж 2' ж 4 ж o ж p ж f ж g ж +

жР [бар] ж 120 ж 0.05 ж 0.05 ж 120 ж 120 ж 120 ж 3.5 ж 3.5 ж +

жT [K] ж 813 ж 306 ж 306 ж 468 ж 596 ж 596 ж 1110 ж 673 ж +

жh [КДж/кг]ж 3465 ж 2130 ж 137 ж 834 ж 1482 ж 2665 ж ж ж L

ЭнеагевЁзебкЁ© б У нб з к У®зн®-Ёбп аЁвеУмн®г® пп а в .

Qfg = бгмм [n(j)*I(j)] - бгмм [n(j)*I(j)] Qop = бгмм [n(j)*I(j)] - бгмм [n(j)*I(j)] -Qfg = Qop + Qп®веам

ПаЁнЁм ем Qп®веам паенебаежЁм® м Улм. В ®вбгвбввЁЁ еЁмЁзебк®© ае кжЁЁ Y(j) = Y(i) n(i) = n(j) Po = Pp = 120 б а Pf = Pg = 3.5 б а To = Tp = 596 K Tg = 673.15 K

Qfg = (бгмм [n(i)*I(j)] - бгмм [n(i)*I(i)]) Qop = m(п а)*[h(pе) - h'(o)]

h'(o) = 353.9 кк У/кг = 1481.71 КДж/кг h" = 642.5 ккал/кг h(pх) = h"*x + h'(a)*(1-x) = 642.5*0.98+343.9*0.02=636.53 ккал/кг h(pх) = 636.53 ккал/кг = 2665.02 КДж/кг

из энергетического баланса участка e-f известно сумма[n(i)*I(i)] = -663.54 КВт сумма[n(i)*I(j)] = n(j)*[dH__298__ + Cp(j)*(Tg-To)]

Tg+To = 673+298 = 971 K Tg-To = 673-298 = 375 K ЪДДДДДДВДДДДДДВДДДДДДДВДДДДДДВДДДДДДДДДВДДДДДДДВДДДДДДДВДДДДДДДДДДД В-в® a в Са__h__ Cp__h__(T-To) n dH__298__ I КДж/км®Ум ГДДДДДДЕДДДДДДЕДД

жСН__4__ 14.320.07466 66.88 25080.000.00340 -74850 -49770.00 С__2__Н__4__ 11.320.12201 97.22 36457.500.00840 52300 88757.50 С__2__Н__6__ 5.750.17511129.03 48386.250.00460 -84670 -36283.75 С__3__Н__6__ 12.440.18838145.06 54397.500.00045 20410 74807.50 С__4__Н__6__ 8.080.27322200.43 75161.250.00019 110160 185321.25 С__6__Н__6__ -21.090.40012260.59 97721.250.00008 82930 180651.25 ж жС__4__Н__10__ 18.230.30356231.94 86977.500.00010-126150 -39172.50 СО 28.410.00410 31.30 11737.500.00010-110530 -98792.50 Н__2__О 30.000.01071 37.54 14077.500.00992-241810-227732.50 Н__2__ 27.280.00326 29.58 11092.500.00718 0 11092.50 АДДДДДДБДДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДБДДДДДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДДДДДДЩ бгмм [n(i)*I(j)] = -1700.52

Qfg = (бгмм [n(i)*I(j)]-бгмм [n(i)*I(i)])=-1700.52+663.54= -1037 КВв

m(п а) = -Qfg/[h(pе)-h'(o)] = 1037/(2665.02-1481.71) = 0.87636 кг/c

П а®бЁУ®в®© жЁкУ РенкЁн .

Из-з з бвЁзн®-не®ба вЁмле па®жебб®в в к®мпаебб®ае Ё н б®бе дУп а б- зев ае Умнле веУЁзЁн вв®дЁм дв Ёз®ннва®пнле КПД

КПД(вгаб) = 0.92 КПД(н б®б) = 0.6

__7.2.1 Уз бв®к 1-2.

) Оба вЁмл© dq = 0 бs = 0 dФ = 0 q(1,2s) = h(2s) - h(1) + l(1,2s) l(1,2s) = h(1) - h(2s) = 3465-2130 = 1335 КДж/кг

б) Не®ба вЁмл© КПД(вгаб) = [h(1)-h(2d)]/[h(1)-h(2s)] h(2d) = h(1)-КПД(вгаб)*[h(1)-h(2s)] = 3465-0.92*1335 = 2236.8 КДж/кг

__7.2.2 Уз бв®к 2-2'.

) Оба вЁмл© dP = 0 l(1,2s) = 0 l(1,2d) = 0 q(2,2') = h(2') - h(2s) + l(1,2s) = 137-2130 = -1993 КДж/кг

б) Не®ба вЁмл© q(2,2') = h(2d') - h(2d) + l(1,2d) h(2') = Cp(H__2__O)*t = 4.185*32.81 = 137.3 КДж/кг h(2d') = q(2,2') + h(2d) = -1993+2236.8 = 243.8 КДж/кг

__7.2.3 Уз бв®к 2'-4.

) Оба вЁмл© dq = 0 бs = 0 dФ = 0 q(2',4s) = h(4s) - h(2') + l(2',4s) l(2',4s) = h(2') - h(4s) = 137.3-834 = -696.7 КДж/кг

б) Не®ба вЁмл© КПД(н б®б) = [h(2')-h(4s)]/[h(2d')-h(4d)] h(4d) = h(2d')-[h(2')-h(4s)]/КПД(насос)=243.8+696.7/0.6=1405 КДж/кг

__7.2.4 Уз бв®к 4-1.

) Оба вЁмл© dP = 0 l(4s,1) = 0 l(4d,1) = 0 q(4s,1) = h(1) - h(4s) + l(4s,1) = 3465-834 = 2631 КДж/кг

б) Не®ба вЁмл© q(4d,1) = h(1) - h(4d) + l(4d,1) = 3465-1405 = 2060 КДж/кг

__7.2.5 -ЁкУ жеУЁк®м

Lж = m(п а)*lж qж = lж qж = q(4,1)+q(2,2') = 2631-1993 = 638 КДж/кг lж = l(1,2)+l(2',4) = 1335-697 = 638 КДж/кг Lж = 0.87636*638 = 559 КВв

КПД(th) = lж/q(4,1) = 638/2631 = 0.2425 КПД(Ex) = lц/Ex[q(4,1)] = 638/1322 = 0.4826

Ex[q(4,1)] = q(4,1)*(1-Toc/Tcp) = 2631*(1-298/599)=1322 КДж/кг Tcp = q(4,1)/(S(1)-S(4)) = 2631/(6.65-2.26) = 599 K S(4) = Cp(H__2__O)*ln(T(4)/Tr) = 4.184*ln(468/273) = 2.26 КДж/кг*K

_B8 КЁневЁзебкЁе а бзевл

КЁневЁзебкЁ© а бзев п®веаен®бвЁ а дЁ нвн®© з®нл пезЁ.

n(в)*q*КПД(жЁкУ ) = Qа д + n(в®п.г з®в)*Са(в®п.г з®в)*(Т2-Т®б) Qа д = Qа.з = QУгз + Qк®нв Qк®нв = [2.04*(Т2-О)__0.25__]*Fвагб*(Т2-О) О = (Те+Тf)/2 + (30 ц 40) = (900+1110)/2 + (30б40) Qлуч = Cs*Hs*[(T2/100)__4__ - (O/100)__4__] Cs = 5.66 Вв/мэК__4 Т2 = 1271 К

НУ = К*НпУ = К*[S(n-1)+dн]*lп®У

Hs__ __ - нквЁв Уенв п п®веан®бвм бб®Уовн® зеан®г® веУ s - и г междг женва мЁ вагб = 2*dн K - к®нд. д®амл n - зЁбУ® вагб dн - 102 мм lп®У - п®Уезн п дУЁн змеевЁк = 9.5 м

К = 2*(0.65+0.21) = 1.72 дУп двге апд®в г®аеУ®к Ё двге апд®в вагб

ЪДДДДД b = 2+S*sqrt(3)/2 = 2+2*0.102*sqrt(3)/2 = 2.177 м / / lг = 10 м / ж / ж h h = (n-1)*S+0.5s+2*dн = 32*2*0.102+3*0.102=6.834м

ж L-ж---- n = 206/(3.14*0.102*10*2) = 33 трубы ж / ж / ж/ ж/ lг Fсум = b*lг+2*lг*h+2*b*h L

__ __b HУ = 1.72*(2*0.102*32+0.102)*9.5 = 108.33 мэ Fненка = Fбгм - HУ = 188.2-108.33 = 79.87 мэ

Hs = Ev/Ф(в)*[HУ*Eh + в*Ef*Fненка] Ф(в) = 0.85 Eh = Ef = 0.9 a = 1.03 Ev = 2/(1+2.15*1.03) = 1-exp(-0.96/a) = 0.61 p = Hл/(Hл+Fнеэкр) = Hл/Fсум = 79.87/188.2 = 0.424 в = 1/[1+Ev/(1-Ev)*1/(Eh*p)] = 1/(1+0.61/(0.39*0.9*0.424)) = 0.196 Hs = 0.61/0.85*(108.33*0.9+0.196*0.9*79.87) = 80 мд

О = (900+1110)/2+40 = 1045 К Qконв = 2.04*(1271-1045)**0.25*206*(1271-1045)=368500 Вт Qлуч = 5.66*80*(12.71**4-10.45**4) = 6416769 Вт Qрад = Qконв + Qлуч = 372.7+6416.8 = 6789.5 КВт 4*Qef = 1668*4 = 6672 КВт < 6789.5 КВт

Р бзев к®нвекжЁ®нн®© з®нл пезЁ пЁролиза

__8.2.1 ОпаедеУенЁе па®межгв®знле вемпеа вга в к®нвекжЁ®нн®© з®не

Ta = 378 K = 105 C Tb = Td = 463 K = 190 C Tc = 468 K = 195 C Tk = 596 K = 323 C Tl = 523 К = 250 С

) Уз бв®к l-y

Qab = бгмм [n(j)*I(j)] - бгмм [n(i)*I(i)] + Lab Qyl = бгмм [n(j)*I(j)] - бгмм [n(i)*I(i)] + Lyl Qab = - Qyl

Н® н гз бвке b нев еЁмЁзебк®© ае кжЁЁ n(i) = n(j) h = Cp(T-To)

ЪДДДДДДДДВДДДДДВДДДДДДДВДДДДДДДВДДДДДДДДВДДДДДДДДВДДДДДДДДД Вейебвв® a в n h(a) h(b) h(b)-h(a)ж +

жС__2__Н__4__ 11.320.122010.00010 6832.7211260.24 4427.52 С__2__Н__6__ 5.750.175110.01380 8441.8314113.97 5672.14 С__3__Н__6__ 12.440.188380.00078 9894.6216403.13 6508.51 С__3__Н__8__ 1.720.270750.0008012120.3620424.37 8304.01 __ __ __ __ __ __ __ __ 5.9150.180380.015488694.75 14537.00 5842.25 АДДДДДДДДБДДДДДБДДДДДДДБДДД----+

Qab = сумма[n(i)*dh(i)] = 90.44 КВт

Для выхлопных газов без учета диссоциации можно записать

жВеществож a ж в жСрh (l)ж n(i) ж Y(i) жh(l) КДж/кмольж +

жСО__2__ __ __44.140.00904 47.85 1.0777 0.096155 10766.25 N__2__ __ __27.280.00427 29.03 8.0685 0.719894 6531.75 O__2__ __ __31.460.00339ж 32.85 ж 0.0623 ж0.005559ж 7391.25 ж жH__2__Oг __ __30.000.01071 34.39 1.9994 0.178392 7737.75 __ __ __ __ 29.400.00587 31.82 11.2079 1.000000 7158.84 АДДДДДДДДБДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДДБДДДДДДДДБДДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДДДЩ M(г з®в) = 27.78 кг/км®Ум Cp(г з®в) = бгмм [Y(i)*Cp(i)] = 34.1 КДж/Км®Ум бгмм (nj)*бгмм (Yj*Cp(j))*(T2-To) = 11.2079*34.1*973=371870.28 КВв

Qab = n(г з®в)*[h(y)-h(l)] = n(газов)*Cp(газов)*[Ty-Tl] Qпар = m(пар)*(h(1)-h(px)) = 0.87636*(3465-2665) = 701 КВт n(в) = [1.08*(Qef+Qпар)]/[q(n)-сумма(nj)*Cp(газов)*(T2-Toc)] n(в) = (1.08*(1668+701))/(837760-371870.28)=0.0055 Кмоль/с n(газов) = n(в)*сумма(n(j)газов) n(газов) = 0.0055*11.2079=0.06165 Кмоль/с q(n) = Vm*Q(н) = 22.4*37400 = 837760 КДж/кмоль

h(y) = Qab/n(газов)+h(l)= 90.44/0.06165+7158.84=8625.83 Ty = 568 K

б) Участок у-х

m(вода)*(h(k)-h(c)) = n(газов)*(h(x)-h(y)) h(x) = m(вода)(h(k)-h(c))/n(газов) + h(y) h(x) = 0.87636*4.186*(353.9-199.3)/(0.06165)+8625.83 = 17825.2 Вт T(x) = 842 K

в) Участок х-2

n(газов)*(h(2)-h(x)) = n(смеси)*(h(e)-h(d)) h(d) = h(e) - n(газов)*(h(2)-h(x))/n(смеси) h(d) = 50262.03-0.06165*(33086.9-17825.2)/0.0255 = 13364.63 КДж/км*с T(d) = 515 K

__8.2.2 ОпаедеУенЁе вемпеа вгал п а а зб вУенЁп в безенЁЁ d.

ДД<нв н 463 K>ДД dq = 0 ЪБ dP = 0 dГДД<бмебм Td = 515 K >-- LT- --<пар T=? >----

сумма[n(i)I(i)] = сумма[n(j)I(j)]

n(эт)*h(b) + n(пар)*h(пар) = n(смеси)*h(d) h(пар) = [n(смеси)*h(d)-n(эт)*h(b)]/n(пар) h(пар) = (0.0255*13364.63-0.01548*14537)/0.01002 = 11553.42 T(пар) = 628 K P = 12 бар

ОпаедеУенЁе п®веаен®бвЁ вепУ®®бмен к®нвекжЁ®нн®© з®нл.

ПаЁмем ®аЁенвЁа®в®знл© к®нддЁжЁенв вепУ®®бмен К®а = 35 Вв/(мэК).

Qкз = К®а*Fкз*dTcp = бгмм [n(j)*I(j)] - бгмм [n(i)*I(i)] + L(de) Qкз = бгмм [n(бмебЁ)*(h(e)-h(d)] Qкз = 0.0255*(50262.03-13364.63) = 940884 Вт

dTcp = [(T2-Te)-(Tx-Td)]/ln[(T2-Te)/(Tx-Td)] dTcp = ((1271-900)-(842-515))/ln((1271-900)/(842-515)) = 348.54 K tcp = (T2+Tx)/2 = (998+569)/2 = 784 C

Fкз = Qкз/(Кор*dTcp) = 940884/35/348.54 = 77.13 мд

Определение общего числа труб в конвекционной зоне, расположенных в шахматном порядке с шагом 1.7-2 dн. Число труб в ряду 4-6 штук. dн = 102 мм, lпол = 9.5 м шаг s = 200 мм

n(общ) = F/(3.1416*dн*lпол) = 77.13/(3.1416*0.102*9.5)=25.34 штуки в качестве приближения примем 5 рядов по 5 труб.

Уточненный расчет коэффициента теплообмена.

alfa(дым) = [alfa(к)+alfa(л)] alfa(к) = 0.34*E*U0.6*dн0.4 alfa(к) = 0.34*23.7*0.86**0.6/0.102**0.4 = 14 Вт/(мдК).

из графика со стр 102 [2] находим Е = 23.7

поиск средней масовой скорости

U = 4*(n(газов)*М(газов))/f = 4*0.06165*27.78/8 = 0.86 кг/с f = (b-n(pяда)*dн)*lпол = (1.352-5*0.102)*9.5 = 8 мд b = s(n(pяда)+1)+dн+0.05 = 0.2*(5+1)+0.102+0.05 = 1.352 м

определение коэффициентов лучистого теплообмена

tст = [t(e)+t(dсм)]/2 + 20 = (900+515)/2+20 = 728 K = 455 C

Sэфф = 3.49*s-4.1*dн = 3.49*0.2-4.1*0.102 = 0.2798 м

Р'(СО__2__) = Sндд*P~ = 0.2798*0.0962 = 0.027 м*б а P'(Н__2__О) = Sндд*P~ = 0.2798*0.1782 = 0.050 м*б а

Ёз дЁ га ммл б® бва нЁжл 52 мев®дЁзкЁ 2970 н е®дЁм alfa(СО__2__) = 11 Вв/(мэК) alfa(Н__2__О) = 14 Вв/(мэК) alfa(У) = 25 Вв/(мэК)

К = 1.1*(alfa(У)+alfa(к)) = (25+14)*1.1 = 43 Вв/(мэК) Fкз = Qкз/(К*dTcp) = 940884/43/348.54 = 63 мэ n(®бй) = F/(3.1416*dн*lп®У) = 63/(3.1416*0.102*9.5)=21 штука

Берем с запасом 6 рядов по 4 трубы.

Fкз = n(общ)*(3.1416*dн*lпол) = 24*3.1416*0.102*9.5 = 73 мд

_BЗ кУозенЁе

ПЁа®УЁз КПД(Ее) = 0.934 Г®аенЁе КПД(Ее) = 0.713 Ре кв®а КПД(Ее) = 0.447 Т/О КПД(Ее) = 0.671

Пгвем н УЁз а бзев®в п® нкбпеаеменв Умнлм д ннлм ®паедеУЁУЁ, зв® паЁ бгйебввгойЁе веен®У®гЁпе КПД ае кв®а не м®жев паевли вм 45%. (Эв® паЁ п®звЁ Ёде Умнле гбУ®вЁпе а б®вл вбее бЁбвем). ЕбУЁ бл веп- У®в ®ве®дпйЁе г з®в Ё па®дгкв®в не гвЁУЁз®в У бм, то эффективность всей системы была бы гораздо меньше. Что подтверждает целесообраз- ность введения ЭХТС вместо обычных систем.

_BПаЁУ®женЁе

в бУЁж 1 ФЁзЁзебкЁе бв®©бвв нек®в®але г з®в ЪДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДДВДДДДДДДДВДДДДДДДД Вейебвв®Ее__'__МДж/км®УмбН'МДж/км®Ум S КДж/км®Ум в*10__3__ ГДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДД СН__4__ 830 -74.85 186.27 14.32 74.66 ГДДДДДДДДЕДД

жС__2__Н__4__ 1360 52.30 219.45 11.32 122.01 ГДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДД С__2__Н__6__ 1494 -84.67 229.49 5.75 175.11 ГДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДД С__3__Н__6__ 2001 20.41 266.94 12.44 188.38 ГДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДД С__3__Н__8__ ж 2150 ж -103.85 ж 269.91 ж 1.72 ж 270.75 ж +

жС__4__Н__6__ 2500 110.16 278.74 8.08 273.22 ГДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДД С__4__Н__10__ 2803 -126.15 310.12 18.23 303.56 ГДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДД С__6__Н__6__ 3432 82.93 269.20 -21.09 400.12 ГДДДДДДДДЕДДДД

жСО ж 275.4 ж -110.53 ж 197.55 ж 28.41 ж 4.10 ж +

жСО__2__ 20.1 -393.51 213.66 44.14 9.04 ГДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДД Н__2__ 235 0 130.52 27.28 3.26 ГДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДД N__2__ 0.7 0 ж 191.50 ж 27.28 ж 4.27 ж +

жO__2__ 3.95 0 205.04 31.46 3.39 ГДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДД H__2__Oг 8.6 -241.81 188.72 30.00 10.71 ГДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДЕДДДДДДДД OH 157 42.10 ДД 29 4.00 ГДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДДДДДДДДДДДЕДДД

жС__5__Н__12__ 3455 -173.1 ДД ДД ДД АДДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДБДДДДДДДДДДДДБДДДДДДДДБДДДДДДДДЩ

в бУЁж 2 бвепенм дЁбб®жЁ жЁЁ СО__2__ % ЪДДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДД ПАР-ИАЛЬНОЕ ДАВЛЕНИЕ СО__2__ ,КПА ГДДДДДДВДДДДДДВДДДДДДВДДДДДДВДДДДДДВДДДДДДВДДДДДДВДДДДДД T,C 4.9 9.8 14.7 19.6 29.4 32.9 49.0 98.1 ГДДДДДДДДД+

ж 1500 ж 0.5 ж 0.5 ж 0.45 ж 0.4 ж 0.4 ж 0.4 ж 0.4 ж 0.4 ж ж 1600 ж 1.9 ж 1.5 ж 1.35 ж 1.3 ж 1.1 ж 0.95 ж 0.85 ж 0.7 ж ж 1700 ж 3.5 ж 2.8 ж 2.45 ж 2.2 ж 1.9 ж 1.75 ж 1.65 ж 1.3 ж ж 1800 ж 5.9 ж 4.6 ж 4.10 ж 3.7 ж 3.3 ж 3.0 ж 2.75 ж 2.2 ж ж 1900 ж 9.5 ж 7.6 ж 6.65 ж 6.1 ж 5.3 ж 4.9 ж 4.5 ж 3.6 ж ж 2000 ж 15.4 ж 12.5 ж 11.0 ж 10.0 ж 8.8 ж 8.0 ж 7.4 ж 6.0 ж ж 2100 ж 22.8 ж 18.3 ж 16.2 ж 14.9 ж 13.1 ж 12.0 ж 11.2 ж 9.0 ж ж 2200 ж 32.5 ж 27.0 ж 24.0 ж 22.0 ж 19.8 ж 18.0 ж 17.0 ж 13.5 ж ж 2300 ж 42.5 ж 35.9 ж 32.4 ж 30.0 ж 26.9 ж 24.8 ж 23.2 ж 19.0 ж ж 2400 ж 53.7 ж 46.6 ж 42.5 ж 39.6 ж 35.8 ж 33.3 ж 31.4 ж 26.0 ж ж 2500 ж 64.1 ж 56.9 ж 52.7 ж 49.7 ж 45.4 ж 42.6 ж 40.4 ж 34.0 ж L

таблица 3 степень диссоциации H__2__O % ЪДДДДДДДДДВДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДДД ПАРЦИАЛЬНОЕ ДАВЛЕНИЕ H__2__O ,КПА ГДДДДДДВДДДДДДВДДДДДДВДДДДДДВДДДДДДВДДДДДДВДДДДДДВДДДДДД T,C 4.9 9.8 14.7 19.6 29.4 32.9 49.0 98.1 ГДДДДДДДДДЕДДДДДДЕДДДДДДЕДДДДДДЕДДДДДДЕДДДДДДЕДДДДДДЕДДДДДДЕДДДДДД 1600 0.8 0.6 0.55 0.50 0.46 0.42 0.38 0.28 1800 2.25 1.80 1.57 1.40 1.25 1.15 1.05 0.83 1900 3.80 3.00 2.55 2.35 2.10 1.90 1.70 1.40 2000 5.35 4.30 3.70 3.40 2.95 ж 2.65 ж 2.50 ж 2.00 ж ж 2100 ж 7.95 ж 6.35 ж 5.60 ж 5.10 ж 4.55 ж 4.10 ж 3.70 ж 3.00 ж ж 2200 ж 11.5 ж 9.30 ж 8.15 ж 7.40 ж 6.50 ж 5.90 ж 5.40 ж 4.40 ж ж 2300 ж 15.4 ж 12.9 ж 11.4 ж 10.4 ж 9.10 ж 8.40 ж 7.70 ж 6.20 ж ж 2400 ж 21.0 ж 17.2 ж 15.3 ж 13.9 ж 12.2 ж 11.2 ж 10.4 ж 8.40 ж ж 2500 ж 26.8 ж 22.1 ж 19.7 ж 18.0 ж 15.9 ж 14.6 ж 13.7 ж 11.0 ж L

_BЛЁвеа вга

1. АдеУмб®н С.В. Па®жеббл Ё пп а вл недвепереработки и нефтехимии. М.: Химия, 1963. 2. Примеры и задачи по технологии переработки нефти и газа. Сарда- нашвили А.Г. 3. Пиролиз углеводородного сырья/Мухина Т.Н. и др. М.: Химия 1987. ____Ф_x___5___5

__Б____@яяяяяяяяяяяяяяяяяяяяяяяяяяяяяяяяяяяяяяяя_

Вы можете приобрести готовую работу

Альтернатива - заказ совершенно новой работы?

Вы можете запросить данные о готовой работе и получить ее в сокращенном виде для ознакомления. Если готовая работа не подходит, то закажите новую работуэто лучший вариант, так как при этом могут быть учтены самые различные особенности, применена более актуальная информация и аналитические данные