Авторефераты по всем темам  >>  Авторефераты по техническим специальностям  

На правах рукописи

1. Кузьбожев александр сергеевич

Материаловедческие критерии оценки надежности металла, методы прогнозирования ресурса газотранспортных систем

специальность 05.02.01 - Материаловедение (металлургия)

1. Автореферат

диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Москва - 2008

Работа выполнена в филиале ООО ВНИИГАЗ - Севернипигаз и
ООО Севергазпром.

Официальные оппоненты:	д.т.н., проф. С.С. Иванов
	д.т.н., проф. В.М. Матюнин
	д.т.н., В.И. Гладштейн
Ведущая организация:	Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им. И.П. Бардина

Защита состоится л29января 2009 г. в  часов на заседании диссертационного совета Д212.127.01 при Московском государственном вечернем металлургическом институте по адресу: 111250, г. Москва, Лефортовский вал, д. 26,

Телефон (495) 361-14-80 ,факс (495) 361-16-46, mail: mgvmimail@mtu-net.ru.

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные печатью организации, просим направлять по адресу: 111250, г. Москва, Лефортовский вал, д. 26, МГВМИ, Ученый совет.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Московского государственного вечернего металлургического института.

Автореферат разослан л  2008 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

Кандидат технических наук, доцент  Башкирова Т.И.

Общая характеристика работы

Актуальность темы. Одной из важнейших научно-технических проблем XXI века становится проблема продления ресурса безопасной эксплуатации потенциально опасных высокорисковых объектов. К числу таких систем относятся и объекты нефтяной и газовой промышленности, например магистральные газонефтепродуктопроводы, основная часть которых выработала 50-75 % назначенного ресурса, а некоторые находятся в запредельном состоянии (с выработкой 150-200 % ресурса). Уникальным примером таких объектов на севере России может служить система магистральных газопроводов (МГ) ООО Севергазпром протяженностью 9,5 тыс. км, построенных в 1970-80 годы из нормализированной стали 17ГС и ее модификаций 17Г1С, 17Г1С-У производства Челябинского трубопрокатного завода (ЧТПЗ), термоулучшенной стали 14Г2САФ производства ЧТПЗ и стали 17Г2СФ для спиральношовных труб Волжского трубного завода (ВТЗ) и стали контролируемой прокатки (СКП) класса прочности Х60-Х70, произведенной во Франции, Италии, Японии.

Заложенные в проектах и реализованные при строительстве решения по тем временам были революционными и позволяли достигать высоких темпов строительства МГ - более 1000 км в год. Вполне очевидно, что всесторонняя оценка надёжности МГ по их техническому состоянию стала возможна на рубеже 30-летнего периода эксплуатации, в том числе и на основе практического опыта ликвидации аварий. Для труб большого диаметра проявился новый вид разрушений - коррозионное растрескивание под напряжением, стоящее на первом месте причин крупных аварий газопроводов. На газоконденсатопроводах при существующей системе подготовки сырья был отмечен ряд аварий, связанных с коррозией и утечкой газового конденсата. Отмечен некоторый рост аварий, особенно в последнее время, связанных с влиянием напряженно-деформированного состояния газопроводов, ухудшением механических свойств металла и хрупким разрушением.

Рост аварийности на газопроводах определил необходимость одновременного принятия адекватных мер по выявлению повреждений, изучению металла и разработке стратегии продления ресурса и дальнейшей эксплуатации. Для продления ресурса проводятся специальные исследования, которые служат обоснованием надежности и безопасности дальнейшей эксплуатации. Существующие способы оценки остаточного ресурса (ОР) лежат в области механики трещин и разрушения, а в вероятностной постановке задачи - в области теории надежности на основе установления (расчетного или экспериментального) основных характеристик механических свойств материала.

Прогнозирование ОР по критериям механики трещин достаточно хорошо изучено, в т.ч. и для трубопроводов. Между тем, процессы и механизмы структурных изменений за счет накопления поврежденности в условиях старения и усталости металла исследованы недостаточно. Это обусловлено тем, что существующие металлофизические методы, наиболее подходящие для оценки структурных изменений в металле, не адаптированы применительно к трубным сталям. Актуальность работы подчеркивается и тем, что эффективные имитационные модели процессов деформационного старения и усталости металла трубопроводов в достаточной мере не разработаны.

Надежность трубопровода зависит от своевременного выявления повреждений в структуре металла или возможности их прогнозирования. Эта задача решается путем отслеживания физических параметров, контролирующих повреждения, методами неразрушающего контроля (НК) без вырезки образцов. Однако, системные исследования в этой области пока недостаточны, в связи с чем, существующие методы НК не адаптированы к оперативному контролю структурных изменений в металле.

В связи с этим обеспечение надежности при увеличении ресурса газопроводов высокого давления является актуальной ведомственной и государственной задачей.

Связь темы диссертации с плановыми исследованиями.

Данная работа обобщает практический опыт исследований металла трубопроводов ООО Севергазпром филиалом ООО ВНИИГАЗ - Севернипигаз за период 1997-2008 гг.

Цель работы. Повышение ресурса и сохранение эксплуатационной надежности металла при длительных сроках эксплуатации объектов системы магистрального транспорта газа.

В работе исследовались вопросы, связанные со снижением эксплуатационной надежности и исчерпанием ресурса металла ключевых газотранспортных объектов - магистральных газопроводов, технологических газопроводов компрессорных станций, газоконденсатопроводов.

Основные задачи исследований. Для достижения поставленной цели в работе необходимо решить следующие основные задачи:

1. Обобщить и проанализировать факторы, вызывающие уменьшение ресурса металла газопроводов, дать оценку существующим методам исследования структуры и определения механических свойств металла.
2. Создать систему мониторинга аварийных разрушений на объектах магистрального транспорта газа, разработать исследовательские методики работы с аварийным металлом.
3. Выделить приоритетные факторы повреждаемости газоконденсатопроводов сверхдлительной эксплуатации и разработать методологию прогноза их работоспособности для условий наличия коррозионно-активных сред в транспортируемой продукции.
4. Адаптировать комплекс неразрушающих методов для оценки напряженного состояния и механических свойств металла, работающего в условиях статического нагружения.
5. Разработать и реализовать методологию оценки структурного состояния и прогнозирования ресурса на основе экспериментальных металлофизических методов материаловедения, разработать критерии и расчетную схему ресурса надземных трубопроводов, работающих в условиях деформационного старения и усталости.
6. Разработать и реализовать методологию стендовых полномасштабных испытаний деталей и элементов трубопроводов с имитацией эксплуатационных воздействий и определением ресурса.
7. Создать систему мониторинга состояния металла на объектах магистрального транспорта газа, разработать методики их обследования неразрушающими (дефектоскопическими) методами, обосновать порядок продления ресурса металла.

Научная новизна:

1. Выявлена главная материаловедческая причина, приводящая к увеличению поврежденности металла газопроводов вследствие роста плотности дислокаций, что приводит к ухудшению механических свойств с повышением предела текучести на 10-15%  и снижением относительного удлинения в отдельных случаях до 30% по сравнению с аналогичными параметрами металла в исходном состоянии. Количественно плотность дислокаций на единицу площади увеличивается от 108 до 1010 см-2.
2. Разработаны критерии оценки структурного состояния материала. Введена классификация степени старения по параметрам тонкой структуры метода электронной микроскопии (ЭМ) фольг на просвет. Степени старения идентифицируются по наличию дислокационных ячеек, образованию полигональных стенок дислокаций, выделений вторичных фаз.
3. Установлено, что текущая поврежденность структуры материала трубопровода характеризуется величиной текущего предела макроупругости, величинами пределов макроупругости материала в исходном и критическом (разрушенном) состоянии, определяемых по результатам релаксационных испытаний, и находится из выражения Р=||×100 %.
4. Получена зависимость накопления повреждений от времени имитационных испытаний для различной степени старения материала Р=(0,052n+0.012)⋅exp[(-0,011n3+0,07n2-0,12n+0,21)τ], позволяющая рассчитывать ресурс материала трубопровода по его текущей поврежденности.
5. Установлено соотношение ресурса материала трубопровода, времени эксплуатации, времени до разрушения образца и времени испытания для текущей меры поврежденности при имитационных испытаниях Т=Тк⋅τр/τк.
6. Получены зависимости физических параметров методов НК от величины статической и циклической нагрузки. Установлено, что значение статической нагрузки σ может быть определено из выражения ΔНс=-0,0001σ2+Kσ+M, , в зависимости от анизотропии коэрцитивной силы ΔНс, где К и М коэффициенты, зависящие от степени старения n: K= 5,3⋅10-3n3+0,023 n2 + 0,02 n + 0,038; M= 0,16 n2 - 0,6 n + 1,13.

Количество циклов до разрушения образца при испытании, может быть определено из выражения Нс⊥= (0,016 n + 1,98)⋅N + 0,01 n + 7,6 в зависимости от абсолютных значений коэрцитивной силы и степени старения.

7. Установлена линейная тенденция возрастания микронапряжений σвн в металле по параметрам рентгеноструктурного метода с повышением степени старения, описываемая выражением σвн=19,3 n + 18, при R2=0,965.
8. Впервые экспериментально установлено, что в упругой области нагружения образцов стали 17Г1С зависимость напряжений от дисперсии вариационного ряда твердости с малой нагрузкой описывается моделями общего вида: σ=К⋅S2 - N, где N и К показатели, зависящие от предела прочности образцов: К=-2⋅10-4 σв2+0,232 σв- 66,99; N=10,27 σв- 6409,5.
9. Впервые зафиксировано, что при достижении физического предела текучести, определяемого по началу появления полос скольжения в металле, происходит увеличение дисперсии твердости, измеренной при малой нагрузке, на величину более чем 95%.
10. Впервые экспериментально установлена зависимость среднего коэффициента асимметрии вариационного ряда ТМН от относительного удлинения после разрыва, определяемого при пошаговом одноосном растяжении металла:
    = - 0,07δ+1,56

Методы исследований. В работе использованы аналитические и экспериментальные металлофизические методы исследования структуры материала на лабораторных, стендовых и натурных объектах.

Основные защищаемые положения:

• комплекс методик неразрушающих методов для оценки напряженного состояния, механических свойств  и состояния структуры металла, работающего в условиях статического нагружения;
• методология оценки структурного состояния и прогнозирования ресурса на основе экспериментальных металлофизических методов материаловедения;
• критерии структурного состояния материала, расчетная схема ресурса трубопроводов, работающих в условиях деформационного старения и усталости;
• методология стендовых полномасштабных испытаний деталей и элементов трубопроводов с имитацией эксплуатационных воздействий и определением ресурса металла.

Практическая ценность работы.

1. Экспериментально определены свойства металла длительно работающих газопроводов и конденсатопроводов, необходимые для расчета остаточного ресурса и оценок предельного состояния.
2. Разработано 5 ведомственных нормативно - технических документа, согласованных с Ростехнадзором и регламентирующих объем, последовательность и условия проведения работ при продлении ресурса газопроводов.
3. Проведена диагностика состояния металла и продлен срок эксплуатации более 50 объектов транспорта газа ООО Севергазпром и других предприятий, включая выявление и замену по нашей рекомендации поврежденных труб на участках подземных магистральных газопроводов Пунга-Ухта-Грязовец, Ухта-Торжок, Пунга-Вуктыл-Ухта 2-16 и 40-60 км Сосногорского ЛПУ МГ, 1103-1140 км Мышкинского ЛПУ МГ, участке 60-108 км конденсатопроводов Вуктыл - СГПЗ. Обоснована возможность продления ресурса металла надземных технологических газопроводов обвязки компрессорных станций КС-15 Нюксенского ЛПУ МГ и КС-16 Юбилейного ЛПУ МГ, распределительных газопроводов Ухта - Войвож, газопроводов газораспределительных станций Сосногорского и Микуньского ЛПУ МГ путем выявления участков с искривлениями оси газопроводов и их исправления за счет ремонта имеющихся и установки дополнительных опор.
4. Расследованы причины аварийных разрушений 7 объектов магистральных газопроводов, конденсатопроводов и газораспределительных станций, выполнена диагностика состояния металла непосредственно на газопроводе после ликвидации аварии и лабораторные исследования металла с более чем 20 аварий.

Апробация работы.

Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на Всероссийской научно-практической конференции Решение проблем в транспорте газа (Ухта, ООО Газпром трансгаз Ухта, 1998 г.), семинаре-совещании Повышение уровня надежности эксплуатации магистральных трубопроводов, ГРС и объектов газоснабжения (Ухта, ООО Севергазпром, 1999 г.), Межрегиональной научно-технической конференции Проблемы добычи, подготовки и транспорта нефти и газа (Ухта, УГТУ, 2000 г.), 5-ой научно-технической конференции Актуальные проблемы состояния и развития нефтегазового комплекса России (Москва, РГУ нефти и газа им. И.М. Губкина, 2003 г.), на Всероссийской конференции Большая нефть: реалии, перспективы. Нефть и газ Европейского Северо-востока (УГТУ, г. Ухта, 2003 г.); III Международной научно-технической конференции Новые материалы, неразрушающий контроль и наукоемкие технологии в машиностроении (г. Тюмень, 2005 г.); 7-й Всероссийской научно-технической конференции Актуальные проблемы состояния и развития нефтегазового комплекса России (РГУНиГ им. И.М. Губкина, г. Москва, 2007 г.); 4-й и 6-й Международной научно-технической конференции Новые материалы и технологии в машиностроении (БГИТА, г. Брянск, 2004 и 2006 гг.); 14-й Международной конференции Современные средства и методы неразрушающего контроля и технической диагностики (г. Ялта, 2006 г.); конференциях сотрудников и преподавателей УГТУ (г. Ухта, 2005, 2006, 2007 гг.); Всероссийской научно-технической конференции Нефть и газ Западной Сибири (г. Тюмень, 2007 г.); Международной конференции Целостность и прогноз технического состояния газопроводов (PITSO-2007) (ООО ВНИИГАЗ, г. Москва, 2007 г.), рабочих встречах и научно-технических советах в ООО ВНИИГАЗ, НК Коми ТЭК, ООО ЛУКОЙЛ Коми, ООО Севергазпром, конференциях и ученых советах филиала ООО ВНИИГАЗ - Севернипигаз и Ухтинского государственного технического университета.

Публикации: по теме диссертации опубликовано 64 работы, в том числе 13 в изданиях, рекомендованных ВАК по металлургии и металловедению и 16 работ по машиностроению.

Структура и объем работы: диссертация состоит из введения, 7 глав, заключения, содержит 325 страниц текста, 125 рисунков, 40 таблиц и список литературы из 250 наименований.

Содержание работы

Во введении дано обоснование актуальности выбранной темы, сформулированы цели и задачи исследований, раскрыты степень разработанности темы, ее научная новизна, дана аннотация полученных результатов.

В первой главе выполнен анализ состояния методов и средств испытаний металла при оценке и продлении ресурса нагруженных металлических конструкций и длительно эксплуатируемых объектов. Выполненный обзор показывает, что для практических целей безопасной эксплуатации объектов оценка ОР представляет собой сочетание теоретических и экспериментальных исследований, объединенных системным подходом.

К настоящему времени уже решен ряд задач в этом направлении. Известен метод расчета ресурса по критериям механики трещин и разрушения, который применяется при невозможности ремонта трещин. На трубопроводах его применение ограничено, так как высок риск эксплуатации с трещинами. Известны различные способы оценки ОР по результатам экспериментального определения стандартных характеристик механических свойств материалов, например, по модулю упругости и пределу текучести материала.

Вместе с тем, имеется обширный круг нерешенных вопросов, которые возникают при продлении ресурса длительно эксплуатируемых трубопроводов. К ним следует отнести недостаточную изученность процессов и механизмов изменений в структуре материала, характеризующих стадию зарождения и начального развития трещины. Стандартные испытания с целью определения характеристик механических свойств конструкционных материалов характеризуются недостаточной достоверностью.

Достоверность определения ресурса конструкции определяется, в том числе, и соответствием используемых моделей испытаний. Как правило, поврежденность структуры материала формируют физическим воздействием. Минимальную величину повреждений получают отжигом, а критическую поврежденность связывают с термоупрочнением. Данные моделируемые состояния не соответствуют фактическому состоянию материала длительно эксплуатируемого трубопровода. Кроме того, величина и направление приложения нагрузки при испытаниях не соответствуют реальной нагруженности материала при эксплуатации. Имитационные модели испытаний разработаны недостаточно.

Кроме того, известны примеры разрушения магистральных газопроводов, причина которых связана не с коррозией, а со снижением функциональных свойств металла из-за длительной эксплуатации в условиях высоких нагрузок.

Наиболее точно характеристики материала определяются по результатам механических испытаний, в т.ч. методом релаксации напряжений. Однако основным недостатком, ограничивающим применение данных методов в эксплуатационных условиях, является разрушающий характер испытаний.

Существуют методы оптического микроанализа и электронной микроскопии. Практическими недостатками методов является необходимость использования дорогостоящего оптического оборудования, не приспособленного к работе на действующих трубопроводах, а также техническая сложность операций по подготовке поверхности в полевых условиях металлографическому анализу. Кроме этого, оптический метод позволяет фиксировать лишь критическое состояние металла, связанное с образование первичных деструктивных систем, например, полос скольжения. Электронная микроскопия (ЭМ) дает информацию о подготовке материала к разрушению, однако, критериев ресурса по данным ЭМ не разработано.

Разработаны магнитные методы структурного анализа металла трубопроводов Однако, имеется большое количество факторов, влияющих на магнитные параметры, учет которых необходимо производить при измерениях: напряженное состояние, марка стали, неметаллические включения, размер зерен, и др.

Наконец, для оценки механических свойств металла нефтегазопроводов наиболее приемлемы методы определения твердости и микротвердости. Определение макротвердости широко применяют для оценки характеристик механических свойств металла нефтегазопроводов, используя при этом различные регрессионные модели. Однако макротвердость очень косвенно отражает пластические свойства металла, а также его способность противостоять развитию трещин. В этом случае наиболее подходит метод определения микротвердости, который применяют для оценки характеристик механических свойств отдельных структурных составляющих многофазных сплавов. По микротвердости можно проследить механизмы преобразований в структуре стали, которые ведут к старению или усталости, и в итоге, к разрушению трубопроводов. Однако применительно к наиболее широко используемым трубным сталям такие критерии разработаны недостаточно. К тому, же метод микротвердости, как и методы микроанализа, достаточно сложен и требует доработки стандартного оборудования, которое годится для использования его только на образцах-шлифах. Для исследований на стенде и промышленных объектах стандартное оборудование не подходит.

В процессе длительной эксплуатации трубопровода в структуре материала накапливается поврежденность за счет процессов старения и усталости. Структурные изменения могут приводить к существенным изменениям скорости повреждающих процессов, что является одной из основных составляющих достоверности определения ресурса.

Это предопределяет необходимость разработки критериев оценки структурного состояния и механических свойств на основе экспериментальных методов материаловедения для продления ресурса и сохранения эксплуатационной надежности металла при длительных сроках эксплуатации объектов системы магистрального транспорта газа, что и является целью настоящей работы.

Вторая глава посвящена созданию системы мониторинга аварийных разрушений на объектах магистрального транспорта газа, включая разработку исследовательских методик и подходов работы с аварийным металлом.

В силу длительного периода эксплуатации магистральных газопроводов, на газопроводах происходят аварийные разрушения. МГ ООО Севергазпром разрушались по следующим причинам - это коррозионные и механические повреждения, дефекты формы сечения труб, дефекты сварных соединений, усталость металла. Основная причина отказов в последние годы - это коррозионное растрескивание под напряжением.

Опыт расследования причин аварийных разрушений МГ ООО Севергазпром показывает, что сжатые сроки работы комиссии непосредственно на трассе разрушившегося участка в ходе проведения его восстановительных работ позволяют обнаружить и зафиксировать только самые общие факты и детали, которые дают возможность сформулировать лишь предварительную причину аварии.

Наряду с этим, как правило, не вся информация имеет непосредственное отношение к причине разрушения. Для выявления вклада зафиксированных фактов и деталей и обоснованного окончательного установления причины аварии требуется проведение комплексных лабораторных исследований металла разрушающими и неразрушающими методами и всесторонний анализ полученной базы данных. Каждая авария на МГ ООО Севергазпром документируется и вносится в банк данных вместе с результатами лабораторных исследований качества стали, анализом условий эксплуатации труб.

Разработан системный подход, заключающийся в установлении порядка проведения расследования аварий на газопроводах и регламентировании комплекса лабораторных исследований, необходимых при установлении причины разрушения. Расследование аварийных разрушений проводится по комплексной методике, включающей в себя три основных этапа.

Первый этап включает в себя проведение натурных обследований места аварии, инженерно-техническое и научное сопровождение хода расследования причин разрушения газопровода. Этот этап выполняется в рамках работы комиссии, возглавляемой государственным Инспектором Ростехнадзора, в состав которой входят ведущие специалисты ООО Севергазпром, представители от науки, инженерно-технического центра.

На данном этапе проводится сбор и анализ исполнительной документации, экспресс-обследование зоны разрушения газопровода и фрагментов труб, изучение излома, определение очага разрушения, отбор материалов для лабораторных исследований (проб воды и грунта, образцов металла), и формируются основные представления о факторах, способствовавших разрушению МГ.

На втором этапе проводятся лабораторные исследования отобранных образцов металла с целью уточнения предварительной причины отказа МГ, указанной в акте. В ходе исследований выполняется:

• визуально-оптический контроль;
• изучение излома;
• дефектоскопический контроль металла (ультразвуковая дефектоскопия, измерение твёрдости, магнитный контроль);
• металлографические исследования стали;
• механические испытания на растяжение;
• определение химического состава стали.

На третьем этапе проводится систематизация, обобщение и анализ базы данных, полученных на предыдущих этапах расследования. Изучается и устанавливается механизм развития разрушения на основе классификационных признаков. Проводится анализ влияния условий эксплуатации труб (состава и рН коррозионной среды, температуры, потенциала катодной защиты) на зарождение и развитие опасных дефектов.

Итогом данного этапа является отчёт, включающий результаты исследований, вывод о причине разрушения газопровода, а также рекомендации по предотвращению данного вида разрушений.

В рамках данной методологии выполнена систематизация более 70 аварий. Во второй главе представлен анализ аварий по основным объектам, входящим в систему магистрального транспорта газа. В частности, анализ аварийного разрушения магистральных газоконденсатопроводов Вуктыл-Сосногорский газоперерабатывающий завод позволяет сделать вывод, что сквозные отверстия в трубах появились в результате интенсивного роста отдельных коррозионных язв, т.е. процесс разрушения металла начинался с внутренней поверхности трубы. Путем металлографического анализа было доказано, что коррозионные язвы развивались с достаточно высокой скоростью на месте локальной дефектности металла, обеспечивающей неравномерность толщины образования слоя продуктов коррозии и последующего захвата коррозионно-активной среды участками максимальной толщины. Установлено, что очагами возникновения локальных коррозионных повреждений, являются крупные неметаллические включения, расположенные на внутренней поверхности труб и механические дефекты поверхности типа плен, закатов, связанные с технологией изготовления листа, из которого в последующем получают трубу.

Наряду с коррозионным воздействием, другой не менее важной причиной аварий является напряженно-деформированное состояние трубопроводов. Наиболее массовой причиной крупных аварий является коррозионное растрескивание под напряжением. Однако в последнее время наблюдаются случаи аварий, которые обусловлены минимальным воздействием коррозионной среды и сопровождаются хрупким очагом разрыва. Примером является авария 22.06.2001 г. на магистральном газопроводе Ухта - Торжок - II, Синдорского ЛПУМГ. Проведенный комплекс лабораторных исследований металла разрушенной спирально-шовной трубы (СШТ) размером 1220х10,5 мм из стали 17Г2СФ производства ВТЗ позволил выявить в очаге разрушения неоспоримые признаки, присущие хрупкому разрушению. Это множественное растрескивание металла вблизи очага разрушения, хрупкий характер излома, наличие очагового трещиноподобного дефекта, размеры которого, как показал прочностной расчет разрушающего давления, превышали допустимые. Локальная дефектность структуры стали СШТ, склонная к наводораживанию, способствовала развитию хрупких трещин.

Дефектное состояние металла газопровода на момент аварии усугубилось повышенным напряженно-деформированным состоянием трубы вследствие наличия ее упругого изгиба, который был подтвержден магнитным анализом секций труб, прилегающих к очагу разрушения.

Третья глава посвящена исследованиям коррозионных повреждений внутренней поверхности труб конденсатопроводов.

Путем откапывания конденсатопровода обследовано порядка 1 тыс. коррозионных повреждений. Из них подавляющее количество (57%) соответствует внутренним дефектам. Все трубы с внутренними повреждениями были удалены из конденсатопровода и складированы в штабелях на площадках. В процессе проведения первичного визуального контроля было обследовано около 550 труб. В результате была выбрана 41 труба с различными видами дефектов внутренней коррозии. Из поврежденных труб были отобраны трубные образцы (отрезки труб). В процессе визуально-измерительного контроля на образцах трубного материала выполнена классификация коррозионных повреждений внутренней поверхности труб, которые разделены на четыре типа: язвы, каверны, представляющие собой слияние нескольких отдельных язв, щелевая коррозия, ручейковая коррозия.

Отобранный трубный материал был исследован неразрушающими методами с целью установления зависимости местоположения внутренних коррозионных дефектов от свойств металла труб. Использовали ультразвуковой измеритель твердости УЗИТ-2М и измеритель коэрцитивной силы КРМ-Ц-К2М.

Трубный материал нумеровали, отмечая направление хода перекачиваемого конденсата. Визуально обследовали внутреннюю поверхность трубы на наличие коррозионных повреждений. Измеряли размеры отрезков труб и расположение повреждений относительно продольных и кольцевых сварных швов. Описывали характер коррозионных повреждений. На площадках (1 час по окружности циферблата) проводили по 5 измерений твердости и коэрцитивной силы, при этом датчик смещался относительно предыдущего измерения на 10-15 мм по ходу газа. В результате на одну трубу приходилось 60 замеров. В районе продольного сварного шва от него отступали не менее 50 мм, чтоб исключить влияние процессов сварки на металл трубы.

Анализ распределения твердости по сечению трубы выявил следующие закономерности (рис. 2), согласно которым трубы разделены на три группы:

а)                                                        б)

в)                                                        г)

- повреждения, развитые вдоль трубы,  - по окружности трубы

Рис. 2 Распределение твердости по окружности трубных образцов в зависимости от расстояния от продольного шва:

а) один максимум и один минимум функции (группа 1), б) один максимум и два минимума функции (группа 3), в) минимум расположен в центре трубы, г) минимум смещен от центра трубы.

• группа 1 - трубы, имеющие по одному минимуму и максимуму твердости;
• группа 2 - трубы, имеющие один минимум твердости;
• группа 3 - трубы, имеющие два минимума твердости.

В группу 1 (рис. 2, а) выделены 5 труб (19%), на 3 из которых отмечено совпадение графиков изменения твердости. Для данной группы характерно наличие минимума и максимума, которые, как правило, располагаются на 420 и 840 мм (соответственно 3 и 6 часов). Разница между максимальными и минимальными значениями в среднем составляет 20 чисел НВ. В группу 2 (рис. 2, в, г) выделены 12 труб (44%), причем данную группу можно разбить на две подгруппы с симметричным положением минимума относительно продольного шва (на 6 часов) - 7 труб и асимметричным 5 труб. При этом, в группу с симметричным распределением относятся трубы из одного штабеля, что означает то, что трубы были удалены из трубопровода из одного участка.

В то время как, в группу с асимметричным распределением попали трубы из другого штабеля, то есть другого участка трассы. Разница между минимумами составляет 20 чисел НВ, а средний диапазон изменения твердости на трубе составляет 15 чисел НВ. В группу 3 (рис. 2, б) выделены 10 труб (36%). Для группы характерно наличие двух минимумов на 420 и 1260 мм (3 и 9 часов соответственно). Диапазон изменения твердости на трубе составляет 17 чисел НВ. Для труб 2 и 3 группы характерно увеличение твердости в районе продольного сварного шва.

Отмечено, что для группы 1 характерно наличие большинства дефектов имеющих продольную ориентацию (5 дефектов из 6). Дефекты продольной ориентации приурочены к градиентам твердости, а дефект поперечной ориентации к зоне средних значений. По окружности 4 дефекта сосредоточены в зоне 700-1000 мм от края листа, и два дефекта расположены на краю у продольного сварного шва. Для группы 3 прослеживается закономерность распределения дефектов поперечной ориентации на градиентах твердости, в то время как дефекты продольной ориентации встречаются как на градиентах, так и на минимальных значениях. У трубных образцов группы 2 с симметричным расположением минимума отметим равномерное распределение дефектов по окружности без выявления особых зон и характера местоположения. У трубных образцов с асимметричным расположением минимума все дефекты расположены в середине листа, в зоне 420-980 мм от продольного сварного шва.

Таким образом, по результатам исследований можно сделать следующие выводы. Значения твердости на 12 трубах (45%) больше нормируемых величин, что приводит к снижению пластических свойств металла. Наиболее вероятно, что твердость была повышена при изготовлении сварных труб в результате деформационного наклепа, возникающего при штамповке заготовок, который не был полностью устранен последующей термической обработкой готовых изделий. Значения твердости на 15 трубах (54%) находятся в диапазоне отклонений 5% от максимального нормируемого параметра.

Установлены группы труб с характерным распределением твердости по окружности трубы, выделенные по наличию минимальных зафиксированных числе твердости. Отмечена закономерность нахождения минимумов на расстоянии 420 и 1260 мм (3 и 9 часов соответственно) от продольного сварного шва, то есть края листа (трубной заготовки), из которого сделаны трубы. Предположено, что неравномерность физико-механических свойств по окружности сварных труб, характеризуемая вариацией твердости, может быть одной из предпосылок образования коррозионных гальванических пар (микроэлементов), связанных с упрочнением локальных зон материала при длительной эксплуатации трубопровода под нагрузкой.

Отобранный трубный материал был также исследован методом коэрцитивной силы с целью установления наличия остаточных напряжений в коррозионно поврежденных трубах. На графиках (в виде столбчатых диаграмм) представлены значения коэрцитивной силы, последовательно измеренные вдоль трубы (Нс||), и затем замеры с вращением датчика на 90 Нс⊥, Нс1||, Нс1⊥. Средние величины Нс для каждого места измерений показаны на графиках утолщенной короткой линией.

Анализируя представленную диаграмму (рис. 3), отмечено, что по уровню структурных напряжений трубные образцы можно разделить на 2 группы. В первой группе 12 обследованных труб (43%) по величине Нс попадают в область допустимых напряжений (3,5-5,0 А/см), но 4 из них (14%) лежат в 5% области границы между допустимым и повышенным уровнями напряжений. Во вторую группу попадают 16 труб (57%), по величине Нс в диапазоне 5,0-7,0 А/см, что соответствует области повышенных напряжений. Одна труба расположена близко к границе критической области напряжений (7,0-11 А/см) со средним значением 6,8 А/см, при этом значение коэрцитивной силы напротив продольного сварного шва составляет 7,22 А/см.

Выполнено определение механических свойств и металлография 60 образцов металла коррозионно-поврежденных труб. Анализ данных выполнен таким образом, чтобы определить различия в структуре образцов, имеющих разную пластичность. Выбрано 10 образцов, отличающихся по величине относительно удлинения после разрыва: шлифы №1, 2, 5 имеют низкую пластичность ( снижено на 12,3-33,2%), шлифы №4 и 7 имеют умеренную пластичность и шлифы №3, 6, 8 имеют высокую пластичность (табл. 1). Образцы №9 и 10 вырезаны из района глубоких коррозионных язв внутренней поверхности трубы. Диапазон изменения твердости находится в допустимых пределах, однако на образцах №1, 2 и 7 отдельные значения твердости являются повышенными для нормализованных сталей. На всех образцах загрязненность неметаллическими включениями соответствует баллу № 4-5, то есть сталь является сильно загрязненной. При приложении внешней нагрузки к материалу, неметаллические включения создают в металле локальные зоны концентрации напряжений, что вызывает локальную пластическую деформацию с дальнейшим появлением нарушений сплошности (трещин, расслаивания и т.п.).

Таблица 1

Места вырезки шлифов и механические характеристики стали

Номер образца	Твердость числа НВ	Временное сопротивление, МПа	Условный предел текучести, МПа	Остаточное удлинение, %	Остаточное сужение при разрыве, %
1	183-205	570	410	17,5	26
2	169-215	580	410	19,3	33
3	165-174	550	380	23,8	39
4	175-184	550	390	20,3	28
5	175-181	620	440	14,7	31
6	172-180	550	380	23,8	33
7	187-206	610	410	20,3	25
8	177-190	600	420	21,2	32
9	168-177	550	380	25,3	38

В процессе длительной эксплуатации трубопровода с переменным циклом нагружения неметаллические включения могут деформироваться, что приводит к образованию несплошностей во внутренних объемах металла. Вследствие этого нарушается целостность структуры стали, наблюдается снижение пластических характеристик. Причем, развитие несплошностей, как правило, происходит от неметаллических включений (рис. 4, а).

Следует отметить, что наибольшее число несплошностей выявлено на образцах №1, 2, 5, имеющих низкие значения относительного удлинения. Несплошности выявлены также на образцах №6 и 8, хотя они имеют характеристики, соответствующие нормативам. Это указывает на то, что дефектная структура стали располагается локально, т.е. отдельными участками. В этих зонах, по-видимому, и концентрируется развитие дефектности.

В микроструктуре, выявленной на образцах 1, 2, 5 преобладает феррит, соотношение феррита и перлита ~70:30 (рис. 4, б). Величина зерна соответствует № 7-8. Эта структура самая крупнозернистая из всех выявленных. В структуре образцов №4, 7, 9, 10 соотношение феррита и перлита ~60:40, средний размер зерна № 8-9. Самая мелкозернистая структура выявлена на шлифах 3, 6, 8 (рис. 4, в). Величина зерна №10-11. Соотношение феррита и перлита ~50:50. Данные типы структур материала были образованы вследствие различных температурно-деформационных режимов обработки трубной заготовки, то есть на стадии изготовления труб.

Известно, что от величины зерна стали зависят ее пластические характеристики: чем мельче зерно, тем пластичнее материал. Следовательно, металлографические исследования подтвердили данные о пластичности, полученные при механических испытаниях на растяжение.

Исследования образцов №9 и 10, имеющих глубокие коррозионные язвы показали, что развитие коррозионных процессов на них было инициировано за счет локального анодного растворения по механизму межкристаллитной коррозии. Видно, что анодное растворение идет вдоль искривленных феррито - перлитных полос, преимущественно по перлитной составляющей (рис. 4, г).

а)                                                б)

       

в)                                                г)

Рис. 4 Структуры коррозионно-поврежденных труб из стали 17ГС:

а) развитие несплошностей от неметаллических включений, б) крупнозернистая структура, в) мелкозернистая структура, г) анодное растворение по перлиту

Для проведения имитационных коррозионных испытаний применялись две среды, представляющие собой пробы пластовой воды, отобранной из Вуктыльского и Печоро - Кожвинского газоконденсатных месторождений. Общая минерализация проб воды изменялась в пределах 80-160 г/л, содержание хлор - ионов менялось пропорционально общей минерализации в пределах 40-80 г/л. Значения рН колебалось в пределах 5,5-7,5 единиц, имея тенденцию к подщелачиванию среды. Содержание метанола не превышало отметки 80 г/л.

Образец металла помещали в электрохимическую ячейку с тремя электродами (основным, вспомогательным, сравнения), подключенную к потенциостату, и измеряли потенциал коррозии. Первоначально снимали катодную и анодную поляризационные кривые вблизи Екор, изменяя задаваемые значения Е на 5 мВ и получая шесть точек от (Екор Ц15 мВ) до (Екор +15мВ). При каждом заданном значении Е фиксировали стабилизированное значение тока.

После этого снимали катодную и анодную поляризационные кривые, изменяя Е на 50 мВ от (Екор +200 мВ, Екор Ц200 мВ) до Екор ±500 мВ, то есть получали также шесть точек кривой и фиксировали установившееся значение силы тока через необходимое для стабилизации тока время (рис. 5).

а)                                                        б)

Рис. 5 Поляризационные кривые стали марки 17ГС в воде с головных сооружений  Вуктыльского НГКМ

а) 1-1' в статических условиях и 2-2' при скорости движения среды 0,5 м/с, б) 1-1' без продувки, 2-2' с продувкой СО2 (скорость движения среды 0,5 м/с).

Все значения потенциала приводили относительно нормального водородного электрода. На основании полученных данных строили зависимости I-Е и lg I-Е. Рассчитывали силу тока коррозии металла Iкор (А) и, отнеся ее к рабочей поверхности электрода S, см2, определяли плотность коррозионного тока (скорость коррозии).

Обработку полученных данных производили при помощи Exсel, в оригинальной программе обработки. Подставляя в программу полученное экспериментальное значение потенциала коррозии Екор, ЭВМ автоматически определяла значения потенциалов, при которых следует определять значения коррозионного тока. Эти значения подставляли в таблицу Exсel, и программно подбирая параметры тока коррозии металла и тока анодной и катодной поляризации, определяли теоретическую анодную и катодную кривые.

На основании опытов моделирования коррозионных повреждений, образовавшихся изнутри конденсатопроводов были сделаны следующие выводы. Из зависимостей ток-потенциал, снятых на стали 17ГС в растворах пластовых вод, отобранных с головных сооружений Вуктыльского и Печорокожвинского месторождений, установлено, что растворение стали идет с катодным контролем, при потенциалах минус 0,5-1,0 В, с кислородной деполяризацией.

Установлено, что катодная деполяризация с участием водорода воды начинается при потенциалах минус 1,1 В (нвэ). В рассматриваемых средах при потенциалах минус 1,2-1,3 В наблюдается начало выделения пузырьков водорода, что указывает на разложение воды и протекание катодного процесса с участием водорода среды. При перемешивании электролита, а также в тонких пленках электролита предельный диффузионный ток по кислороду заметно возрастает в результате уменьшения толщины влаги и увеличения скорости доставки растворенного кислорода.

Выявлено, что условия коррозии в воде и на границе раздела фаз отличаются. На границе раздела фаз из-за гидрофильности металла образуются тонкие пленки воды, подползающие под углеводороды. Доставка же реагентов в тонких пленках электролитов к поверхности металла осуществляется легче, чем в толще воды. И потому граница раздела углеводород - водная фаза служит катодом для участков металла, лежащих в водной фазе. Коррозия на границе раздела идет интенсивнее, чем на других участках.

Четвертая глава посвящена исследованию металла труб неразрушающими методами в условиях статической растягивающей нагрузки.

В ходе сравнительного анализа установлено, что из трех известных видов измерения твердости, отличающихся по величине нагрузки, прилагаемой к индентору, твердость с малой нагрузкой (ТМН) является наиболее оптимальной для оценки состояния металла нефтегазопроводов в условиях эксплуатации. С одной стороны, метод дает возможность измерять твердость отдельных структурных составляющих стали, с другой - некритичен к условиям измерения, отличающимся от лабораторных: вибрации, некачественная подготовка поверхности, высокие или низкие температуры, кривизна поверхности и т.д. Кроме этого, метод измерения с малой нагрузкой реализуется с помощью портативных ультразвуковых твердомеров, достоинством которых является простота, высокая скорость и точность измерения, обусловленная тем, что величина отпечатка измеряется под нагрузкой, а не после извлечения индентора.

В работах Е.Е. Зорина, Н.Г. Макаровой показано, что структурные изменения, происходящие в металле под действием нагрузки, можно оценить по результатам многократных измерений микротвердости. При этом определяют состояние металла в сравнении с исходным состоянием, объединяя статистические показатели в едином показателе поврежденности металла. Вместе с тем, такой подход разработан недостаточно. Во-первых, исходное распределение твердости в конкретном месте измерения установить не возможно, во-вторых, определение микротвердости, как уже упоминалось, достаточно сложно практически. В третьих, самое важное, микротвердость существенно реагирует на приложение внешних сил, что не учитывается. В общем, увеличение интервала, стандартной ошибки, среднеквадратического отклонения, дисперсии свидетельствует об увеличении разброса показаний, что может быть связано со снижением твердости наименее прочных фаз, увеличением твердости прочных участков или совместным действием обоих явлений. Анализ изменения моды, медианы, коэффициента асимметрии и эксцесса рассеяния, может указать какие процессы упрочнения или разупрочнения металла доминируют в металле при нагружении.

Для испытаний образцов на твердость с малой нагрузкой в условиях статического деформирования растяжением разработана методика, предусматривающая подготовку поверхности образца механическим полированием, пошаговое растяжение образцов с измерением в трех областях образца (в центре и по краям) твердости с малой нагрузкой в количестве 100 раз, расчет статистических показателей измеренных значений ТМН, анализ результатов испытания, в том числе сравнение полученных данных с механическими характеристиками, полученными при испытании материала до разрушения. По результатам анализа устанавливают критерии функционального состояния металла на основе статистических показателей ТМН.

Для исследования были отобраны образцы трубной стали 17Г1С различных заводов-производителей. Четыре серии образцов вырезались из фрагментов аварийных труб и труб аварийного запаса по следующим признакам: сроку эксплуатации, различным заводам - изготовителям, различным условиям эксплуатации, особенностям термообработки листа.

Испытание образцов показало, что по прочностным свойствам металл соответствует установленным требованиям (табл. 2).

Таблица 2

Механические свойства металла труб по результатам испытаний на растяжение и их регламентируемые значения

Номер образца (срок эксплуатации трубы)	σв , МПа	σ0,2, МПа	σ0,2/σв	δ,%	ψ,%	Е, ГПа
1 (не эксплуатировалась)	660	570	0,87	24	57	2,00
	640	540	0,84	23	58	2,15
2 (22 года)	580	390	0,68	22	51	1,56
	580	390	0,68	20	47	1,73
3 (24 года)	630	470	0,75	17	56	2,36
	670	470	0,70	19	62	2,04
4 (26 лет)	860	630	0,73	19	59	2,12
	850	600	0,7	17	56	1,84
Данные ГОСТ 19282-73, не менее	510	345	-	23	-	-
Данные ТУ 1104-138100-357-02-96, не менее	588	441	не более 0,9	20	-	-

У образца №4 завышены показатели предела прочности и предела текучести на 25-30% по сравнению с аналогичными показателями других образцов. Большая часть испытанных образцов, в частности образцы №2, 3, 4 не соответствуют требованиям ГОСТ 19282-73 по критерию лотносительное удлинение. В качестве эталона по механическим свойствам и соответственно с отсутствием какой-либо поврежденности принят образец №1, отобранный из труб резервного запаса, не бывших в эксплуатации, который имеет высокие прочностные показатели при достаточной пластичности.

Наиболее поврежден образец №4, который характеризуется самой высокой прочностью и недостаточными пластическими свойствами, что при отсутствии данных об исходных свойствах этот факт трактуется, в том числе, и как упрочнение при длительном воздействии на газопровод деформирующей нагрузки. Выполнена металлография структуры образцов. Образцы отобраны из трех областей по сечению листа, образующего трубу: наружной поверхности, центральной части, внутренней поверхности.

В микроструктуре образца №1 (рис. 6, а) обнаружены неметаллические включения в форме конгломератов и хрупко разрушившихся силикатов. Загрязненность неметаллическими включениями соответствует баллу №3-4. Структура феррито - перлитная, мелкозернистая. Размер зерен соответствует баллу № 8-9. Послойное исследование образца показало, что структура во внутренних объемах равномерная. Дефектов структуры не обнаружено.

В структуре образца №2 (рис. 6, б) обнаружены неметаллические включения, загрязненность включениями соответствует баллу №3-4. Структура состоит из феррита и перлита, крупнозернистая, размер зерна соответствует баллу № 5-6. Исследование структуры в 3-х сечениях показало, что структура однородная, без изменений, отмечается некоторое уменьшение содержания перлитной составляющей вблизи наружной поверхности трубы, что связано, очевидно, с влиянием температуры и обезуглероживанием. Дефекты структуры не обнаружены. Снижение количества углерода, очевидно, обусловило невысокие прочностные свойства металла образца.

Микроструктура стали образца №3 (рис. 6, в) феррито - перлитная. Величина зерна соответствует баллу №8-9. Послойное исследование показало, что структура равномерна и однородна. Загрязненность неметаллическими включениями соответствует баллу №3-4.

Микроструктура стали образца №4 феррито - перлитная, величина зерна соответствует баллу № 8-9. Структура объема образца крайне неоднородна, с наружной поверхности местами встречается закалочная структура типа мартенсит (рис. 6, г). Загрязненность неметаллическими включениями соответствует баллу №3-4. Исследование нетравленых шлифов показало наличие неметаллических включений, обнаружены строчечные оксиды, соответствующие баллу №2, а также мелкие единичные включения, балл №3.

Таким образом, методом микроанализа установлено, что исследованные пробы разделяются на три группы: равновесная феррито - перлитная структура, соответствует образцу №1 - норма, разупрочнение за счет обезуглероживания - в образце №2, упрочнение с преобладанием перлита установлено в образце №3, закалочная структура типа мартенсит местами установлена в образце №4.

а)                                        б)

                               в)                                        г)

а - образец №1, б - №2, в - №3, г - №4

Рис. 6 Микроструктура отобранных фрагментов стали, × 120

На первом этапе испытания определяли ТМН на ненагруженных образцах. По каждому образцу построены полигоны распределения случайной величины (рис. 7). Установлено, что измеренные значения ТМН зависят от свойств материала: с увеличением прочности образцов положение интервалов ТМН на числовой оси смещается в область больших значений. По форме кривых статистических распределений, характеризуемых эксцессом и асимметрией, прослеживается следующая зависимость от степени пластических свойств образцов. Образцы №1 и 2 имеют положительные эксцессы, принимающие значения 0,45 и 0,57, соответственно, а образцы №3, 4 - отрицательные.

Это говорит о том, что достаточная пластичность образцов характеризуется распределением ТМН более островершинным в сравнении с нормальным, а малая пластичность - наоборот - плосковершинным графиком. Эта закономерность объясняется следующим образом.

Номинальная пластичность обусловлена равномерной мелко дисперсной структурой материала, при этом разброс ТМН невелик, а преимущественная часть выборки группируется вокруг математического ожидания ТМН, которое, контролирует фактическую прочность данного материала.

Уменьшение пластичности может быть связано с появлением  в структуре неравномерности, то есть структурных составляющих, отличающихся по механическим свойствам, в том числе и по ТМН. За счет этого на границах зерен образуется существенный градиент свойств, который приводит к появлению внутренних напряжений и при приложении внешней нагрузки - нарушениям сплошности, которые существенно ограничивают пластичность и ускоряют хрупкое разрушение.

В ходе ступенчатого нагружения образцов определено, что средние значения чисел ТМН образцов, рассчитанные по выборкам на каждой ступени нагружения, слабо зависят от приложенного усилия для всех трех размеченных областей измерения ТМН (рис. 8). Тем не менее, установлен факт подобия кривых, зафиксированных по краям от центра образца (области 1 и 3). Области 1 и 3, симметричные относительно центра образца, находятся в одинаковых условиях нагружения. Следовательно, изменение свойств в данных областях под действием нагрузки будет идентично. Таким образом, измеренные значения носят не случайный характер. Т.е., изменение среднего значения связано в большей степени с внутренними факторами, например, перестройкой внутренней структуры стали, в меньшей - с внешними, такими как систематическая ошибка измерения, погрешность прибора и т.д. Так, коэффициенты корреляции между значениями ТМН первой и третьей областей для различных образцов составляют от 0,91 до 0,94, то есть, в данном случае мы наблюдаем практически функциональную связь между показателями.

а)                                                                б)

               в)                                                                г)

Цифрами на графиках обозначены номера областей на образцах

Рис. 8 Зависимость средних значений ТМН от механических напряжений в образце №1-а), 2-б), 3-в) и 4-г) в условиях одноосного растяжения

В тоже время, между значениями ТМН 1 и 2 областей или 2 и 3 областей коэффициенты корреляции составляют от минус 0,48 до +0,53.

После расчета статистических показателей вариационного ряда ТМН установлено, что наибольшую корреляционную зависимость с величиной приложенных нагрузок имеет дисперсия S2 выборки ТНМ. На рисунке 9 представлены графики зависимости дисперсии от напряжений в образце.

Напряжение в металле образца, при котором происходило начало появления полос скольжения, считали истинным пределом текучести данного образца. В результате получены физические (истинные) пределы текучести, составляющие: для образца №1 - 430 МПа, №2 - 380 МПа, №3 - 440 МПа, №4 - 480 МПа. Данные величины несколько меньше условного предела текучести металла образцов, установленного в результате испытания на растяжение.

а)                                                                б)

в)                                                                г)

Рис. 9 Зависимость дисперсии вариационного ряда ТМН от механических напряжений в образце №1 - а), 2 - б), 3 - в), 4 - г)

Пунктирной линией показано напряжение, соответствующее появлению полос скольжения

Таким образом, установлено, что дисперсия выборки твердости при малых нагрузках на начальном этапе нагружения увеличивается с ростом одноосных растягивающих нагрузок на неповрежденных образцах и уменьшается на поврежденных. При достижении напряжений в металле, соответствующих порогу появления полос скольжения, происходит скачкообразное увеличение дисперсии ТМН.

В области упругих деформаций зависимость изменения средней дисперсии аппроксимирована уравнениями: Для образца №1 σ=0,811⋅S2-121,7;
№2 σ=0,99⋅S2 - 229,8; №3 σ= - 0,791⋅S2 + 577,36; №4 σ= - 13,82⋅S2 + 2489,2.

Общий вид зависимости описывается выражением: σ=К⋅S2 - N, где К и N - коэффициенты, зависящие от прочностных свойств металла.

Если связать коэффициенты К и N с пределом прочности каждого образца (рис. 10), то, общая зависимость одноосных растягивающих напряжений от дисперсии выборки ТМН для исследуемой стали, описывается уравнением:

σ=S2(-2⋅10-4 σв2 + 0,232σв - 66,99)+ 10,27 σв - 6409,5.

а)                                                                б)

Рис. 10 Зависимость коэффициентов К (а) и N (б) от временного
сопротивления разрыву

Механизм изменения ТМН металла под действием нагрузки заключается в следующем. При механическом нагружении материала происходят сложные процессы изменения дислокационной структуры. В силу того, что структура поликристаллических конструкционных сталей гетерогенна, разные элементы (участки) трубопровода имеют различные характеристики механических свойств, разную сопротивляемость деформациям. Поэтому, в ходе нагружения конструкция деформируется неоднородно, что приводит к неоднородности распределения дислокационных систем и нарушений. В одном в месте с наибольшей концентрацией дислокаций материал разупрочняется, что приводит к уменьшению ТМН. В другом - может упрочняться за счет блокирования дислокаций различными границами, что, напротив, приводит к увеличению ТМН.

Таким образом, на каждом шаге нагружения возможно чередование процессов упрочнения-разупрочнения, которые можно идентифицировать по величине коэффициента асимметрии вариационного ряда измеренных значений ТМН. Среднее значение коэффициента асимметрии показывает, какой процесс доминирует при нагружении материала: если разупрочнение, то пластические свойства высокие, если упрочняется, то низкие, т.к. упрочненные структуры не позволят развиваться пластической деформации.

Следовательно, исследуя асимметрию плотности распределения ТМН относительно нормального распределения в ходе нагружения, без разрушения можно установить преимущественный потенциальный механизм разрушения металла и, соответственно, его пластические свойства. Далее было рассчитано среднее значение коэффициента асимметрии  за полное время поэтапного нагружения и получена зависимость от относительного удлинения δ для исследуемых образцов: =- 0,07δ+1,56.

Пятая глава посвящена методологии прогнозирования ресурса надземных трубопроводов на основе комплексного испытания металла тонкими металлофизическими и неразрушающими методами исследований. Системный подход определения и прогнозирования ресурса металла состоит из трех исследовательских этапов. На первом этапе определяют поврежденность структуры при имитационных испытаниях на лабораторном стенде. Образцы металла данной марки стали подвергают различной степени искусственного старения и, далее, механическим испытаниям с одновременным воздействием статической и циклической нагрузок. Испытания выполняются в несколько временных шагов. После каждого шага определяют поврежденность по параметрам метода релаксационных испытаний. Степень старения устанавливают методом электронной микроскопии на основе исследования образцов поверхностного слоя материала.

Получают зависимости поврежденности структуры от времени испытаний. На втором этапе определяют поврежденность структуры материала трубопровода в полевых условиях. Отбирают материал трубопровода. Определяют поврежденность структуры по параметрам релаксационных испытаний и степень старения методом электронной микроскопии. Подвергают образцы имитационным испытаниям, доводя до разрушения. Результаты испытаний сопоставляются с результатами испытаний, полученными на лабораторном стенде. Получают зависимость поврежденности структуры металла на текущем шаге испытаний от параметров методов НК.

Применяют методы НК в полевых условиях, по полученной зависимости судят о поврежденности материала трубопровода.

На третьем этапе определяют ресурс действующего газопровода. По кривой зависимости Рn=f(τ) по текущей поврежденности устанавливают время разрушения образца для данной степени старения при проведении имитационных испытаний - τр и время испытания для текущей меры повреждения - τк.

Ресурс определяют из соотношения:  ,                        (1)

где Тк - время эксплуатации до момента контроля, лет, Т - ресурс, лет,

Представлены результаты экспериментального исследования структурного состояния материала и характера накопления повреждений в структуре металла труб в процессе эксплуатации газопровода.

Выполнено обследование газопровода УхтаЦВойвож, эксплуатирующегося 52 года в северных условиях, с целью выделения потенциально-опасных участков (ПОУ) по напряженно-деформированному состоянию (НДС), возникающему вследствие неработоспособности опор, а также получения трубного материала для оценки текущей поврежденности металла экспериментальными методами.

Для анализа НДС газопровода вычислялись следующие параметры: кольцевые напряжения σкц; продольные напряжения σпр; эквивалентные напряжения σэкв. Изгибные напряжения определялись по профилю упругой линии газопровода, зарегистрированной в результате геометрического нивелирования трубопровода в контрольных точках. Положение упругой линии трубопровода определялось с целью оценки степени изменений НДС в зависимости от температуры, что характеризует циклические нагрузки.

Из газопровода отобран трубный материал из наиболее нагруженных по НДС участков. Определен химический состав стали спектральным методом (ГОСТ 18895). Основной металл представлен полуспокойной рядовой сталью Ст2пс. На неполную раскисленность при выплавке жидкой стали указывают низкие значения концентрации алюминия в пределах 0,009%. Выявлено повышенное содержание цветных примесей (более 0,3% в сумме). Следовательно, исследуемый материал является рядовой конструкционной сталью невысокого по современным требованиям чистоты металлургического качества, содержащей повышенное содержание газов.

Микроструктура стали, исследованная методом оптической микроскопии (ГОСТ 5639-82), феррито - перлитная, крупнозернистая, величина зерна соответствует баллу №5-6. В структуре выявлены неметаллические включения в форме конгломератов, загрязненность включениями соответствует баллу № 3-4. Послойное исследование металла показало, что структура во внутренних объемах равномерная, без существенных изменений. Дефектов структуры в виде трещин, расслоений, несплошностей не обнаружено. Существенных отличий в исходной структуре и после эксплуатации не выявлено.

Механическим испытаниям на растяжение (ГОСТ 1497-84) подвергнуто 50 образцов. Установлено, что предел текучести повысился в среднем на 5,5%, а относительное удлинение снизилось на 7,7% по сравнению с аналогичными параметрами металла в исходном состоянии. Показатели испытаний отвечают требованиям норматива для данной группы стали. При этом, служебные свойства металла зоны сварного шва снижены более существенно в сравнении с основным металлом, что, связано с термическим влиянием сварки с последующим естественным старением. По увеличению анизотропии механических свойств в сравнении с исходным состоянием сделан вывод о влиянии НДС трубопровода на процесс структурных изменений.

Вместе с тем, результаты механических испытаний не позволяют прогнозировать изменение служебных свойств материала, оставляя открытым вопрос об определении остаточного ресурса.

Для решения задачи определения ресурса выполнялись имитационные испытания образцов металла с различной степенью старения, смоделированной воздействием растягивающей нагрузки до деформации 1,5% и температуры 100, 150, 200С в течение 2ч.

Элементы тонкой структуры металла идентифицировались методом ЭМ (рис. 11). На качественном уровне степень старения определяется по наличию дислокационных ячеек (первая степень), образованию полигональных стенок дислокаций (вторая степень), выделению вторых фаз (третья степень).

Рис. 11. Дислокационная структура Ст2пс:

а) полиэдрическое зерно феррита, исходное состояние; б) ячеистая структура, первая стадия старения; в) полигональные стенки дислокаций, вторая стадия старения; г) выделения на дислокациях, третья стадия старения

Разработаны количественные критерии оценки дислокационной структуры на основе следующих параметров: скалярной плотности дислокаций, степени неоднородности распределения дислокаций, плотности стенок дислокаций, степени блокировки дислокаций примесными атомами внедрения.

Классификация позволила установить степени старения фактического материала (основного металла и зоны сварного шва трубопровода).

Выполнены испытания, имитирующие максимальные эксплуатационные (статические и циклические) нагрузки. Испытано 20 образцов. Установлены зависимости накопления меры повреждений в структуре металла, рассчитанной по параметрам метода релаксационных испытаний, от времени имитационных испытаний для трех степеней старения, имеющие вид: Р0=0,01е0,21τ, для исходного состояния; Р1=0,07е0,15τ, для первой степени; Р2=0,11е0,165τ, для второй степени; Р3=0,17е0,19τ, для третьей степени старения.

Для нахождения общей для всех степеней старения n зависимости вида Р=f(τ, n) определялись функции коэффициентов K и M при аппроксимирующей функции Р=К⋅еMτ. Установлено, что общая зависимость поврежденности металла Р от времени испытания τ описывается выражением:

Р=(0,052n+0.012)⋅exp[(-0,011n3+0,07n2-0,12n+0,21)τ]                (2)

Основным недостатком релаксационного метода испытания при определении поврежденности структуры является необходимость вырезки образцов из трубопровода. Одной из задач исследований являлось получение зависимостей параметров методов НК от режимов испытания с целью их последующего использования непосредственно на трубопроводе. Установлено, что ведущими повреждающими факторами, контролирующими изменения в структуре металла надземного трубопровода, являются старение, усталость и напряженное состояние, поэтому были выбраны методы НК, чувствительные к данным состояниям. К ним относятся магнитный метод измерения коэрцитивной силы, измерение микротвердости и рентгеноструктурный метод. В результате испытаний получены зависимости анизотропии коэрцитивной силы (АКС) ΔНс от величины статической нагрузки σ и степени старения металла:

ΔНс=-0,0001σ2+Kσ+M,                                        (3)

где К и М коэффициенты, зависящие от степени старения n:
K= 5,3⋅10-3n3+0,023n2+0,02n+0,038; M= 0,16 n2Ц0,6n+1,13,

а также абсолютных значений коэрцитивной силы Нс⊥, измеренной перпендикулярно оси нагружения, от количества циклов до разрушения образца N:

Нс⊥= (0,016 n + 1,98)N + 0,01 n + 7,6                        (4)

Установлена линейная тенденция возрастания микронапряжений σвн в металле, регистрируемых по параметрам рентгеноструктурного метода в зависимости от степени старения, описываемая выражением:

σвн=19,3 n + 18, при R2=0,965                                        (5)

Получены номинальные значения микронапряжений, характеризующие исходное состояние и последовательные стадии старения и составляющие 15, 43, 52, 77 МПа соответственно.

Технология имитационных испытаний и методы НК в исследовании поврежденности структуры металла, позволили установить зависимости между показаниями методов НК, по которым определяется критерий поврежденности, и состоянием структуры материала:

• внутренние напряжения - степень старения;
• напряженное состояние - коэрцитивная сила;
• стадии усталостиЦ микротвердость

Таким образом, разработана система параметров экспериментальных методов материаловедения, расчетных методов и методов НК, достаточная для определения поврежденности структуры материала и ресурса трубопроводов.

Для оценки соответствия модели имитационных испытаний реальному процессу накопления поврежденности в структуре металла трубопровода при эксплуатации проведены испытания образцов фактического трубного материала.

Выполнены релаксационные испытания образцов. Установлено, что значения предела макроупругости материала σ0 составляют 116 МПа для зоны сварного шва и 129 МПа для основного металла. Методом ЭМ определена степень старения образцов. Рассчитаны значения текущей поврежденности образцов, составляющие 48,5% для металла зоны сварного шва (вторая степень старения) и 36,9% для основного металла (первая степень старения). Образцы доведены до разрушения.

Результаты испытаний образцов совмещены с зависимостью Рn=f(τ), которая получена при имитационных испытаниях на лабораторном стенде
(рис. 12).

Очевидно, что зависимости удовлетворительно коррелируют, что подтверждает соответствие модели имитационных испытаний. Время испытания до разрушения лабораторных образцов и образцов трубного материала различается на 6,8% для образца зоны сварного шва и на 3,3% для образца основного металла.

Таким образом, точность определения времени до разрушения образца и, соответственно, ресурса увеличивается с увеличением степени структурных изменений в материале, что, безусловно, повышает достоверность определения ресурса на завершающей стадии эксплуатации.

Ресурс материала трубопровода, определенный из соотношения (1), составляет 80,8 (83,2) лет для основного металла и 75,1 (81,5) лет для зоны сварного шва (в скобках указан ресурс, рассчитанный по результатам испытаний фактического трубного материала).

Таким образом, искусственная трансформация структуры материала при имитационных испытаниях приводит к более существенному изменению механических свойств в сравнении с естественным процессом старения, а оценка ресурса при этом более консервативна. Тем не менее, модель работоспособна, а запас по ресурсу, полученный на фактическом материале, гарантирует надежность эксплуатации.

На данном газопроводе применено техническое решение продления ресурса. Очевидно, что процесс накопления повреждений в структуре носит необратимый характер. Поэтому ресурс объекта может быть продлен только за счет снижения скорости накопления повреждений, что достигается уменьшением величины квазистатической нагрузки. Эта нагрузка, включающая асимметричный цикл нагружения, контролирует процессы усталости металла и деформационного старения. Изменение параметров нагружения и контроль за нагруженностью приведет к изменению скорости накопления повреждений.

На практике такое изменение возможно снижением величины изгибных напряжений и амплитуды их изменения во время эксплуатации в результате корректировки упругой линии трубопровода на имеющихся опорах, восстановлением работоспособности поврежденных опор, а также установкой дополнительных опорных элементов.

Математическое моделирование упругой линии трубопровода и расчет НДС программным пакетом Cosmos/M на примере одного из участков показало, что оптимальным является снижение эквивалентных нагрузок с 245,2 до 175,6 МПа. Уменьшить циклические нагрузки в течение года с 52 до 15,6 МПа можно установкой двух дополнительных опор. При этом минимальный остаточный ресурс трубопровода, по результатам испытаний со скорректированными условиями нагружения, увеличился по сравнению с первоначальными условиями с 29,5 до 43,9 лет, т.е. был продлен в 1,5 раза.

В шестой главе разработана и реализована на ряде объектов методика стендовых полномасштабных испытаний деталей и элементов трубопроводов с имитацией эксплуатационных воздействий и определением ресурса.

Первый объект - комбинированный узел, сваренный из элементов трубопроводной обвязки газоперекачивающих агрегатов диаметром 720 мм, включая тройниковые соединения (рис. 13). Марка стали 20К.

Узел нагружали внутренним давлением. Напряжения в различных участках узла определялись тензорезисторами. Наибольшие напряжения возникали в местах сопряжения труб тройникового соединения в точках 3 и 6. Установлено, что с увеличением давления и напряжений в металле узла, дисперсия ТМН также увеличивается (рис. 14).

При воздействии циклического подъема-сброса давления до 8,8 МПа (500 циклов) в точках 3 и 6, узла, дисперсия ТМН скачкообразно увеличивалась с 100-200 до 1500-2000 и не возвращалась в исходное состояние после снятия нагрузки. Также была выявлена чувствительность дисперсии ТМН к действию перегрузочного давления 15,8 МПа.

Установлено, что после сброса давления дисперсии ТМН в точках 2, 5 и 8 показали изменение состояния металла, несмотря на то, что только в точке 2 расчетные напряжения превысили минимальный условный предел текучести стали 20К, что подтверждает правильность критериев оценки НДС по ТМН, полученных в лабораторных условиях.

Второй объект - трубная секция длиной 162 м, составленная из труб диметром 1420 мм и толщиной стенки 21,6 мм. Плеть располагалась на двух земляных призмах и прогибалась под собственным весом. На верхней образующей плети были отмечены семь точек контроля: пять в месте сжатия металла, две в месте растяжения (рис. 15).

Далее призмы срезались, плеть занимала прямолинейное положение, и изгибные напряжения снимались. В результате установлено, что напряжения сжатия также вызывают увеличение дисперсии ТМН, аналогичное напряжениям растяжения (рис. 16).

В седьмой главе представлены примеры практического внедрения методологии оценки и продления ресурса газопроводов на ряде промышленных объектов.

Большой объем исследований проведен на технологических газопроводах компрессорных станций (КС) ООО Севергазпром, всего обследовано 12 КС. Основной целью исследований является определение технического состояния технологических трубопроводов обвязки (ТПО) нагнетателей газа и проверки соответствия механических свойств металла критериям возможности продления ресурса. В данной работе представлен пример реализации исследований на надземных трубопроводах обвязки газоперекачивающих агрегатов компрессорных станций КС-15 Нюксенского ЛПУ МГ и КС-16 Юбилейного ЛПУ МГ ООО Севергазпром (табл. 2).

Таблица 2

Общие сведения о трубопроводах

Наименование объекта	Дата ввода объекта	Срок эксплуатации (на 2007 г.)	Диаметр, мм	Давление, МПа
ТПО цеха №1	1972-1974 г.	33-35 лет	720	5,4
ТПО цеха №2	1976 г.	31 год	720	5,4
ТПО цеха №3	1977 г.	30 лет	1020	7,4
ТПО цеха №4	1981 г.	26 лет	1020	7,4

Для достижения поставленной цели осуществлялось натурное обследование технологических трубопроводов и анализ величины напряженно-деформированного состояния трубы исходя из пространственного положения трубопровода. В качестве исходной информации при проведении обследований использовали результаты первичного диагностического обследования (паспортизации), показавшие, что надземные трубопроводы на опорах имеют изгиб. Прогибы и уклоны отдельных участков трубопроводных обвязок превышают предельные величины, установленные нормативными документами. Часть опор трубопроводных обвязок нагнетателей не работоспособна вследствие наличия зазоров между нижней поверхностью трубы и контактной поверхностью опоры.

Выполнены следующие виды исследований:

• анализ пространственного положения трубопроводов с выявлением непрямолинейных участков путем снятия высотных отметок верха трубы с помощью нивелирования;
• оценка работоспособности опор путем их визуального осмотра;
• выбор объектов (контрольных точек) для измерений коэрцитивной силы и ТМН в местах трубопроводной обвязки, которые имеют максимальные величины отклонений от горизонтального положения или неработоспособные опоры;
• расчет напряженного состояния трубопроводов на основе данных нивелирования и измерение магнитных свойств металла, которые связаны с напряжениями;
• оценка состояния и выявление накопленной поврежденности в структуре металла методом ТМН;
• анализ эксплуатационной надежности трубопроводной обвязки нагнетателей по совокупности результатов исследований;
• оценка возможности безопасной эксплуатации и необходимости проведения ремонтных мероприятий по снижению НДС обследованных трубопроводов.

Анализ полученных результатов показывает (табл. 3), что трубопроводная обвязка нагнетателей КС-15 имеет 75 участков общей протяженностью 325,5 м со сверхнормативными уклонами (более 10 мм/м).

Таблица 3

Результаты расчета отклонений трубопроводов от горизонтальности

Номер КС	Наименование объекта	Негоризонтальные участки
		Число участков	Длина участков, м
КС Ц15, Нюксенская	ТПО цеха №1	5	24,4
	ТПО цеха №2	16	74,9
	ТПО цеха №3	41	180,4
	ТПО цеха №4	4	14,8
КС Ц16, Юбилейная	ТПО цеха №1	24	49,9
	ТПО цеха №2	18	48,6
	ТПО цеха №3	8	28,5
	ТПО цеха №4	10	35,0

Уклоны трубопроводов на этих участках составляют 10,4 - 78,9 мм/м. Максимальный уклон величиной 78,9 мм/м зарегистрирован на выходной линии нагнетателя Н36. 

Следует отметить, что начальные участки ТПО нагнетателей цеха №4 КС-15 протяженностью около 15 м имеют уклоны до 63,5 мм/м, однако такое положение трубопроводов предусмотрено проектом и обеспечивается разной высотой установленных опор.

В направлении наклонных участков некоторая тенденция просматривается только на ТПО цеха №3. Здесь, как правило, трубопроводы наклонены к подземным коллекторам. В остальных случаях какая-либо определенная закономерность не наблюдается.

Следует отметить, что на ТПО нагнетателей нередко встречаются точки перелома оси, в которых меняется направление уклона трубы. Наиболее выражены такие участки на обвязке нагнетателей: Н11; Н14; Н24; Н25; Н38; Н39; Н40. Трубопроводная обвязка нагнетателей КС-16 имеет 63 участка общей протяженностью 169,8 м с отклонениями от горизонтальности. Уклоны трубопроводов на этих участках составляют 10,0 - 76,0 мм/м. Максимальный уклон величиной 76,0 мм/м зарегистрирован на выходной линии нагнетателя Н23.

Из представленных результатов следует, что наибольше число негоризонтальных участков трубопроводов установлено в цехе №3, КС-15, протяженность 180, 4 м, и в цехах №1 и №2, КС-16 протяженность 49,9 м и 48,6 м, соответственно. Данные объекты выделены для последующего контрольного тестирования величины напряжений по коэрцитивной силе и состояния материала по ТМН.

В связи с тем, что информация о положении трубопроводов после монтажа отсутствует, то зафиксированное положение может являться как следствием деформации опор и подземных коллекторов в процессе эксплуатации, так и следствием несоосности стыкуемых элементов и отклонения высотных отметок верха опор от проектных значений в процессе выполнения строительно-монтажных работ.

Оценочным критерием в вышеназванной ситуации является напряженное состояние элементов трубопроводной обвязки. Если имеет место первый случай - деформация трубопроводов в процессе эксплуатации, то на участках со значительными уклонами и прогибами уровень напряжений должен быть существенно выше, чем на прямолинейных участках. При втором варианте не должно наблюдаться существенных отличий в напряженном состоянии трубы, ни на участках с уклонами и прогибами, ни на прямолинейных участках.

Таким образом, для выяснения причины возникновения имеющихся уклонов, прогибов и степени их опасности был выполнен расчет и прямые измерения НДС методом коэрцитивной силы и состояния металла методом ТМН.

Магнитным методом оценки напряженного состояния установлено, что недопустимые напряжения отсутствуют, на отдельных участках зафиксированы напряжения 150-180 МПа. Цель применения метода ТМН - оценить свойства металла в местах с максимальными напряжениями. Установлено, что обследованные точки характеризуются повышенными величинами дисперсии ТМН, составляющими более 400, что связано с влиянием механических напряжений. Недопустимых величин напряжений, а также фактов перегрузки металла в ходе эксплуатации не установлено. Сравнение результатов измерения ТМН и коэрцитивной силы показало, что между ними существует корреляционная связь (рис. 17).

Коэффициент корреляции, рассчитанный между двумя массивами данных дисперсия ТМН - ланизотропия коэрцитивной силы (АКС) составляет 0,856.

Эффективность проекта продления ресурса надземных технологических трубопроводов КС состоит в следующем. Оценка технического состояния надземных трубопроводов обвязки КС, показала, что на компрессорных станциях ООО Севергазпром показал, что в среднем каждая КС имеет 45 участков требующих реконструкции вследствие наличия предполагаемых зон упругопластической деформации. Переход уровня напряжений из упругой области деформаций в пластическую опасен необратимыми изменениями, происходящими в структуре металла труб. Металл упрочняется и теряет пластические свойства. При этом во время дальнейшей эксплуатации высока вероятность спонтанного хрупкого разрушения трубопровода даже при незначительном варьировании его напряженного состояния.

Существующий порядок реконструкции таких участков чрезвычайно затратен, так как связан с необходимостью остановки транспортировки газа с его выбросом в атмосферу, вырезки фрагмента трубопровода и установки новых труб.

По результатам измерения методом ТМН установлено, что в среднем только в двух случаях на одной компрессорной станции напряжения в стенке трубопровода превышают регламентируемые величины, не выходя при этом за область упругих значений. Применение метода оценки функционального состояния металла трубопровода, позволит неразрушающим способом определять механические свойства металла, его напряженное состояние и назначать план предупредительных мероприятий для возможности дальнейшей безопасной эксплуатации трубопровода.

Внедрение данного проекта в ООО Севергазпром на 12 действующих компрессорных станциях принесло ежегодный доход порядка 50 млн. руб.

Основные научно-практические результаты и выводы:

1. Выявлена главная материаловедческая причина, приводящая к увеличению поврежденности металла газопроводов вследствие увеличения плотности дислокаций, что приводит к ухудшению механических свойств с повышением предела текучести на 10-15%  и снижением относительного удлинения в отдельных случаях до 30% по сравнению с аналогичными параметрами металла в исходном состоянии. Количественно плотность дислокаций на единицу площади увеличивается от 108 до 1010 см-2. Установлено, что наибольшее влияние на исчерпание ресурса надземных трубопроводов оказывают процессы деградации свойств металла, обусловленные деформационным старением и усталостью за счет статических и циклических нагрузок при возникновении нарушений условий прокладки трубопроводов.
2. Разработана система мониторинга аварийных разрушений на объектах магистрального транспорта газа, включающая работу с аварийным металлом. Раработан системный подход, заключающийся в установлении порядка проведения расследования аварий на газопроводах и регламентировании комплекса лабораторных исследований, необходимых при установлении причины разрушения. Создана база данных, включающая результаты исследований с заключениями о причинах разрушения газопроводов, а также рекомендации по предотвращению данного вида разрушений.
3. Выделены приоритетные факторы повреждаемости газоконденсатопроводов сверхдлительной эксплуатации и разработана методологию прогноза их работоспособности и ресурса для условий наличия пластовой воды в транспортируемых средах. Установлено, что преимущественно коррозионные повреждения конденсатопроводов из труб 529х8 мм, в том числе сквозные дефекты, образованы на границе расслаивания  транспортируемой среды на углеводороды и водную фазу.
4. Разработан комплекс неразрушающих методов для оценки напряженного состояния и механических свойств металла, работающего в условиях статического нагружения, включая измерение коэрцитивной силы и твердости с малой нагрузкой. Представлен оригинальный метод получения и обработки данных многократных измерений твердости. Получено решение, позволяющее производить учет состояния структуры металла при опредлении механических напряжений. 
5. Разработан комплекс оригинальных методик для испытания металла металлофизическими методами материаловедения в рамках решения задачи определения ресурса трубопроводов на основе эффективной имитационной модели. Получены критери оценки структурного состояния материала. Введена классификация степени старения металла, определяемая по параметрам тонкой структуры метода электронной микроскопии фольг на просвет. Установлено, что поврежденность структуры материала характеризуется пределом макроупругости, определяемого по результатам релаксационных испытаний. Величина максимальной поврежденности структуры надземного трубопровода за 52 года эксплуатации в зоне сварного шва составляет порядка 50%, основного металла - 40 %.
6. Получена зависимость накопления повреждений в структуре металла от времени имитационных испытаний, на основе которой построена номограмма для определения ресурса материала трубопровода. Получены зависимости показаний физических методов неразрушающего контроля: магнитного, микротвердометрии, рентгеноструктурного от степени поврежденности структуры за счет старения и усталости. На основе зависимостей построена номограмма, позволяющая рассчитывать ресурс трубопровода по параметрам методов неразрушающего контроля без вырезки образцов.
7. Разработана и реализована методология стендовых полномасшабных испытаний деталей и элементов трубопроводов с имитацией эксплуатационных воздействий и определением ресурса, воспроизводящая главные факторы силового нагружения при эксплуатации труб и деталей газопроводов. 
8. Разработана научно-обоснованная система мониторинга состояния металла на объектах магистрального транспорта газа, разработаны методики их обследования неразрушающими (дефектоскопическими) методами, обоснован порядок продления ресурса металла. Разработаны и внедрены необходимые при такой методике критерии надежности металла, ведомственные нормативно-технические документы, регламетрирующие объем, последовательность и условия проведения работ при продлении ресурса трубопроводов, что позволило продлить срок службы более 50 объектов магистрального транспорта газа, отработавших назначенныйресурс.
9. Разработано и опробовано техническое решение продления ресурса надземных трубопроводов путем выявления участков с искривлениями оси газопроводов и их исправления за счет ремонта имеющихся и установки дополнительных опор, позволяющее снизить квазистатические эквивалентные нагрузки и продлить минимальный ресурс в 1,5 раза.
10. По результатам промышленного внедрения работы получен ежегодный экономический эффект порядка 50 млн. руб. Ожидаемый ежегодный экономический эффект от применения на предприятиях нефтегазового комплекса севера России, в 2008-2015 гг. при продлении ресурса длительно эксплуатируемых трубопроводов составит около 300 млн. руб.

Основное содержание диссертации отражено в следующих работах:

1. Кузьбожев А.С., Теплинский Ю. А., Бирилло И. Н. Методологический подход к исследованию проблем длительно эксплуатируемых объектов газотранспортной системы // Тез докл. Межрегион. науч.-техн. конф. Проблемы добычи, подготовки и транспорта нефти и газа (Ухта, 16-19. окт. 2000 г.).
2. Исследование остаточных напряжений длительно эксплуатируемых трубопроводов методом разрезания / Тухбатуллин Ф.Г., Волгина Н.И., Королев М.И., Теплинский Ю.А., Кузьбожев А.С., Бирилло И.Н. // НТС Транспорт и подземное хранение газа. - М.: ООО ИРЦ Газпром. - 2002. - №5. - С. 3-9.
3. Оценка внутренних напряжений длительно эксплуатируемых трубопроводов магнитошумовым методом. / Тухбатуллин Ф.Г., Волгина Н.И., Королев М.И., Теплинский Ю.А., Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Шнайдер А.А. // НТС Транспорт и подземное хранение газа. - М.: ООО ИРЦ Газпром. - 2002. - №4. - С. 3-10.
4. Прогнозирование остаточного ресурса газопроводов по структурному состоянию металла. / Кузьбожев А.С., Бирилло И.Н., Теплинский Ю.А., Тухбатуллин Ф.Г., Волгина Н.И., Королев М.И. // НТС Транспорт и подземное хранение газа. - М.: ООО ИРЦ Газпром. - 2002. - №6. - С. 3-11.
5. Оценка деформационного старения металла сверхдлительно эксплуатируемых трубопроводов методом релаксационных испытаний. / Кузьбожев А.С., Бирилло И.Н., Теплинский Ю.А., Тухбатуллин Ф.Г., Волгина Н.И., Королев М.И. // НТС Транспорт и подземное хранение газа. - М.: ООО ИРЦ Газпром. - 2002. - №6. - С. 12-20.
6. Оценка изменений механических характеристик металла длительно эксплуатируемых трубопроводов, работающих в различных условиях прокладки / Кузьбожев А.С., Бирилло И.Н., Теплинский Ю.А. // НТС Транспорт и подземное хранение газа. - М.: ООО ИРЦ Газпром. - 2002. - №6. - С. 27-33.
7. Рентгеноструктурная оценка процессов старения длительно эксплуатируемых трубопроводов. / Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Теплинский Ю.А. // НТС Транспорт и подземное хранение газа. - М.: ООО ИРЦ Газпром. - 2002. - №6. - С. 33-40.
8. Методика проведения комплексного диагностического обследования надземных магистральных газопроводов НГДУ Войвожнефть Согласована с Ухтинским отделом Печорского округа Госгортехнадзора России 10.05.2000 г. / Ухта: Севернипигаз, 2000.
9. Кузьбожев А.С., Теплинский Ю.А., Агиней Р.В., Яковлев А.Я., Алиев Т.Т., Аленников С.Г. Патент РФ № 2238535 RU, МПК F 7G 01 N 3/00. Способ определения повреждаемости нагруженного материала и ресурса его работоспособности. Заявка №2002131037/28. Заявл. 18.11.2002. Опубл. 20.10.2004. Бюл. №29.
10. Сборник нормативно - методических и патентно - защищенных разработок по вопросам диагностики, ремонта и строительства газопроводов / Илатовский Ю. В., Гурленов Е. М., Теплинский Ю. А., Шарыгин Ю. А.,
    Кузьбожев А. С. / Ухта: Севернипигаз, 2001.
11. Конакова М.А., Илатовский Ю.В., Теплинский Ю.А., Кузьбожев А.С., Яковлев А.Я., Воронин В.Н.Комплексные исследования по проблеме КРН на МГ ООО Севергазпром - М., Проблемы развития, реконструкции и эксплуатации газотранспортных систем/ Сб. науч. тр. ООО ВНИИГАЗ. - 2003. - С.223-233.
12. Кузьбожев А.С., Волгина Н.И., Королев М.И., Бирилло И.Н., Агиней Р.В. Применение магнитного метода для оценки напряженного состояния надземных трубопроводов. - М.: ООО ИРЦ Газпром, Транспорт и подземное хранение газа: Науч.-технич. сб. - 2003. - N 1. - C. 3-14.
13. Бирилло И.Н., Кузьбожев А.С., Воронин В.Н., Алиев Т.Т. Расчет сварных стыков со смещением кромок. - М.: ООО ИРЦ Газпром, Транспорт и подземное хранение газа.: Науч.-техн. сб. - 2003. - N 3, - C. 36-45.
14. Теплинский Ю.А., Кузьбожев А.С., Агиней Р.В. Магнитный метод как средство оценки напряженного состояния надземных трубопроводов - М.: ООО ИРЦ Газпром, 13 Межд. Дел. встреча Диагностика-2003, Мальта, апр. 2003 г. Т.3. Ч.1. Диагностика линейной части магистральных и распределительных газопроводов, ГРС и КЗ МГ. - 2003. - C. 79-84
15. Агиней Р.В., Андронов И.Н., Кузьбожев А.С. Применение магнитного метода для оценки напряженного состояния стальных конструкций. - Тольятти: Тольяттинский гос. ун-т, Сб. тез. XV Межд. конф. Физика прочности и пластичности материалов. - 2003.
16. Агиней Р.В., Андронов И.Н., Кузьбожев А.С.  Применение магнитного метода для оценки напряженного состояния надземных трубопроводов Воронеж; Воронеж. гос.у-нт. V Межд. конф. Действие электромагнитных полей на пластичность и прочность материалов: Тез. докл. 2003.- С. 168-169.
17. Агиней Р.В., Андронов И.Н., Кузьбожев А.С. Изменение магнитной анизотропии сплавов Ст2 и Ст4 в процессе деформирования растяжением Воронеж: Воронеж. гос. у-нт. V Межд. конф. Действие электромагнитных полей на пластичность и прочность материалов: Тез. докл. 2003.- С. 170-171.
18. Яковлев А.Я.,Алиев Т.Т., Аленников С.Г., Бирилло И.Н., Кузьбожев А.С Результаты экспериментальных исследований прочности кольцевых сварных швов МГ с дефектами // Газовая промышленность. - 2004. - № 1. - С. 62-64.
19. Воронин В.Н., Алиев Т.Т., Шаньгин А.М., Теплинский Ю.А., Бирилло И.Н., Кузьбожев А.С. Расчетное обоснование допустимого смещения кромок сварных соединений трубопроводов - М.: ООО ИРЦ Газпром, Науч. техн. сб. Сер.: Транспорт и подземное хранение газа. - 2004. - №1. - С. 22-30.
20. Воронин В.Н., Алиев Т.Т., Пронин А.И., Теплинский Ю.А., Кузьбожев А.С., Шкулов С.А. Диагностическое сопровождение испытаний сварных швов        - М.: ООО ИРЦ Газпром, Науч. техн. сб. Сер.: Диагностика оборудования и трубопроводов. - 2004. - №3. - С. 13-20.
21. Агиней Р.В. Кузьбожев А.С., Андронов И.Н. Оценка механических свойств и микроструктуры материала магнитным методом / Фазовые превращения и прочность кристаллов: III Межд. конф.: Тез. докл.- Черноголовка, 2004.- С. 88-89.
22. Агиней Р.В., Кузьбожев А.С.Оценка напряжённого состояния стальных трубопроводов по анизотропии магнитных свойств металла // Контроль. Диагностика - 2004 - № 8 - С. 22 - 24. 
23. Агиней Р.В., Кузьбожев А.С., Богданов Н.П. Применение магнитного метода для оценки напряжённого состояния стальных конструкций. - Самара: Вестник Самарского гос. тех. у-та. /Сер. Физико-математические науки. Вып. 27 . - 2004.  - С. 95-97.
24. Теплинский Ю.А., Агиней Р.В., Кузьбожев А.С., Романцов С.В., Алиев Т.Т Адаптация современных магнитометрических систем к оценке напряжённого состояния трубопроводов (материалы встречи)        Москва: ООО ИРЦ Газпром, 14 Межд. Дел. встреча Диагностика-2004, Египет, апр. 2004 г. Т.2. Ч.2. Диагностика промысловых коллекторов, линейной части магистральных и распределительных газопроводов, ГРС и КЗ МГ. - 2004.- С.165-169.
25. Агиней Р.В., Кузьбожев А.С., Андронов И.Н. Исследование особенностей изменения магнитных параметров стали марки 17Г1С в условиях одноосной растягивающей нагрузки // Контроль. Диагностика - 2004 - № 12 - С. 6 - 8.
26. Агиней Р.В., Теплинский Ю.А., Кузьбожев А.С. Применение коэрцитиметрического метода для оценки микроструктуры стали 17Г1С // Контроль. Диагностика - 2005 - № 1. - С. 
27. Агиней Р.В., Кузьбожев А.С., Теплинский Ю. А., Андронов И.Н. Коэрцитиметрический контроль трубопроводов в условиях двуосного напряженного состояния // Контроль. Диагностика - 2005 - № 6 - С. 14 - 16.
28. Агиней Р.В., Кузьбожев А.С., Теплинский Ю.А., Андронов И.Н. Учет состояния материала конструкции при определении механических напряжений коэрцитиметрическим методом // Контроль. Диагностика - 2005 - № 5.
29. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В. Оценка напряженного состояния газопроводов по коэрцитивной силе // Ремонт, восстановление, модернизация - 2005 - № 7 - С. 29 - 32.
30. Агиней Р.В.Теплинский Ю.А. Кузьбожев А.С., Андронов И.Н. Структуроскопия стальных газопроводов коэрцитиметром КРМ-Ц-К2М. - Ухта: УГТУ, М-лы науч.-техн. конф., Ухта, 19-22 апр. 2005 г. - 2005. -C. 234-237.
31. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В. Оценка деформационного старения материала трубопроводов ренгеноструктурным методом. - Ухта: УГТУ, М-лы науч.-техн. конф., Ухта, 19-22 апр. 2006 г. - 2006. -C. 27-32.
32. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В. Влияние двухосных напряжений в газопроводах на магнитоупругую чувствительность металла // Ремонт, восстановление, модернизация - 2006 - № 1 - С. 14 - 16.
33. Агиней Р.В. Кузьбожев А.С.Особенности контроля технического состояния газопроводов по коэрцитивной силе металла // Контроль. Диагностика - 2006 - № 1 - С. 18 - 24.
34. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В. Аспекты измерения коэрцитивной силы металла действующих газопроводов // Ремонт, восстановление, модернизация - 2006 - № 2 - С. 35 - 41.
35. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В. Моделирование состояний стали при оценке механических напряжений по коэрцитивной силе // Технология металлов - 2006 - № 1 - С. 35 - 41.
36. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В. Определение и регулирование продольных напряжений в технологических трубопроводах компрессорных станций // Ремонт, восстановление, модернизация - 2006 - № 12 - С. 31 - 36.
37. Кузьбожев А.С., Теплинский Ю.А. Агиней Р.В. Способ ремонта провисающих и размытых участков подземного трубопровода Патент РФ № 2274792 Заявл. 01.09.2004 г. Опубл. 20.04.2006 г.
38. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Попов В.А. Способ определения механических напряжений в стальных конструкциях Патент РФ № 2281468 Заявл. 14.03.2005 г. Опубл. 10.08.2006 г.
39. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Смирнов О.В. Исследование вариации твердости трубной стали 17Г1С в ходе статического нагружения // Заводская лаборатория. Диагностика материалов - 2007 - Т. 73. - № 12 - С. 49-53.
40. Кузьбожев А.С., Бирилло И.Н., Агиней Р.В., Смирнов О.В. Исследование деформаций и твердости металла тройников в ходе циклического нагружения внутренним давлением // Заводская лаборатория. Диагностика материалов - 2008 Т. 74 - № 5 - С. 63-67.
41. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Смирнов О.В. Опыт применения рентгеноструктурного анализа в исследованиях металла трубопроводов // Заводская лаборатория. Диагностика материалов - 2007 - Т. 73. - № 11 - С. 41-42.
42. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Смирнов О.В. Применение электронной микроскопии в исследованиях деформационного старения материала трубопроводов // Заводская лаборатория. Диагностика материалов - 2007 - № 2 - С. 34-37.
43. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Кандауров И.И., Александров Ю.В. Исследование вариации твердости по окружности сварных труб в конденсатопроводах, поврежденных внутренней коррозией // Контроль. Диагностика - 2007 - № 10 - С. 49-53.
44. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Кандауров И.И. Александров Ю.В. Исследование остаточных напряжений в сварных трубах конденсатопроводов, поврежденных внутренней коррозией // Контроль. Диагностика - 2007 - № 11 - С. 18 - 24.
45. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Александров Ю.В. Оценка структурной неоднородности металла коррозионно поврежденных труб // Контроль. Диагностика - 2007 - № 12 - С. 18 - 24.
46. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Смирнов О.В. Обоснование необходимости реконструкции опор надземных технологических трубопроводов компрессорных станций // Ремонт, восстановление, модернизация - 2007 - № 2 - С. 34-37.
47. Кузьбожев А.С., Бирилло И.Н., Агиней Р.В., Смирнов О.В. Обоснование необходимых объемов реконструкции надземных технологических трубопроводов на основе диагностики // Ремонт, восстановление, модернизация  - 2007 - № 6 - С. 21-24.
48. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Смирнов О.В. Расчетное обоснование и способ монтажа опоры для технологических трубопроводов компрессорных станций // Ремонт, восстановление, модернизация  - 2007 - № 3 - С. 22-26.
49. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Смирнов О.В. Уточнение необходимости реконструкции трубопроводов компрессорных станций по напряженному состоянию// Ремонт, восстановление, модернизация  - 2007 - № 11 - С. 28 - 34.
50. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В. Оценка остаточных напряжений в материале трубопроводов рентгеноструктурным методом // Технология металлов - 2007 - № 6 - С. 28 - 32.
51. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Александров Ю.В. Моделирование коррозионных повреждений конденсатопроводов, приводящих к техногенным экологическим последствиям // Защита окружающей среды в нефтегазовом комплексе. - 2007 - № 4 - С. 32 - 40.
52. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Александров Ю.В., Глотов И.В. Моделирование коррозионных повреждений в двухфазной газоконденсатной среде // Коррозия: материалы, защита. - 2008. - № 1. - С. 20-24.
53. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Александров Ю.В., Глотов И.В. Исследование мест сквозных коррозионных повреждений в конденсатопроводах // Коррозия: материалы, защита. - 2007. - № 6 . - С. 21-25.
54. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В. Александров Ю.В. Анализ результатов внутритрубной дефектоскопии конденсатопроводов ВУКТЫЛ - СГПЗ // Коррозия: материалы, защита. - 2007. - № 9  . - С. 22-27.
55. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Кандауров И.И. Александров Ю.В. Коррозионные повреждения конденсатопроводов. I. Исследование остаточных напряжений // Коррозия: материалы, защита. - 2007. - № 10 . - С. 12-15.
56. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Кандауров И.И. Александров Ю.В. Коррозионные повреждения конденсатопроводов. II Исследование твердости // Коррозия: материалы, защита. - 2007. - № 11 . - С. 11-15.
57. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Конакова М.А., Александров Ю.В. Оценка структурной неоднородности коррозионно - поврежденных труб // Коррозия: материалы, защита. - 2008. - № 2 . - С. 20-23.
58. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Попов В.А. Способ предотвращения развития дефектов стенок трубопроводов Патент РФ № 2295088 Заявл. 22.08.2005 г.  Опубл. 10.03.2007 г.
59. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Попов В.А., Смирнов О.В. Пол. решение по заявке на изобретение РФ № 2007122600, приоритет от 15.07.2007 г. Способ определения пластических свойств металла трубопровода.
60. Агиней Р.В., Кузьбожев А.С., Смирнов О.В., Петров С.В. Методы измерения твердости. Определение механических свойств металла газонефтепроводных труб по твердости: метод. указания - Ухта: УГТУ, 2007. - 52 с.
61. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Шкулов С.А., Шишкин И.В.  Оптический микроанализ структуры металла трубопроводов: метод. указания - Ухта: УГТУ, 2008. - 124 с.
62. Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Попов В.А., Смирнов О.В. Пол. решение по заявке на изобретение РФ № 2007105648, приоритет от 14.02.2007 г. Способ определения предела текучести материала.
63. Кузьбожев А.С., Смирнов О.В., Оценка изменения механических свойств металла труб длительно эксплуатируемых надземных газопроводов // Актуальные проблемы состояния и развития нефтегазового комплекса России: Тезисы 7-й Всероссийской научно-технической конференции 29-30 января 2007 г. - М.: РГУНиГ им. И.М. Губкина, 2007. - С. 57.
64. Кузьбожев А.С., Смирнов О.В. Разработка критериев оценки функционального состояния металла труб по твердости с малой нагрузкой / Целостность и прогноз технического состояния газопроводов: Тезисы докладов Международной научно-технической конференции 10-11 октября 2007 г. - М.: ВНИИГАЗ, 2007. - С. 93.
65. Андронов И.Н., Кузьбожев А.С., Агиней Р.В. Ресурс надземных трубопроводов. В 2-х ч. - Ухта: УГТУ, 2008. - 550 с.

Результаты работы использованы в следующих ведомственных нормативных документах:

66. Илатовский Ю.В., Теплинский Ю.А., Кузьбожев А.С., Бирилло И.Н. Трубы аварийных запасов магистральных газопроводов. Порядок приемки, хранения, использования и освидетельствования Стандарт ООО Севергазпром СТП 8828-159-2000.
67. Методика комплексного обследования участков МГ по результатам пропуска внутритрубного дефектоскопа. - Ухта: Севергазпром.  СТП 8828 - 160 Ц01. Утверждён гл. инж. ООО Севергазпром А.Я. Яковлевым. Введен 1.06.2001г. - 2001. - 58 с. Илатовский Ю.В., Теплинский Ю.А., Кузьбожев А.С., Шкулов С.А.        
68. Методика определения механических напряжений в технологических трубопроводах компрессорных станций по коэрцитивной силе материала. - Ухта: Севергазпром. МР 1209-05 Ведомственный документ. Утверждён гл. инж. ООО Севергазпром А.Я. Яковлевым. Введён 1.02.2005 г. - 2005. - 72 с. Долгушин Н.В., Гурленов Е.М., Теплинский Ю.А., Кузьбожев А.С., Агиней Р.В., Алиев Т.Т.
69. СТО Газпром 2-2.3-173-2007 Инструкция по комплексному обследованию и диагностике магистральных газопроводов, подверженных коррозионному растрескиванию под напряжением. - М.: ИРЦ Газпром, 2007. - 42 с.

___________________________________________________________________

Подписано в печать 20.11.2007 г. Формат А5

Уч. изд. л. 1,6. Тираж 100 экз. Заказ №________

Отпечатано в отделе механизации и выпуска НТД Севернипигаза

ицензия КР №0043 от 9 июня 1998г.

169300, Республика Коми, г. Ухта, ул. Севастопольская, 1а

Авторефераты по всем темам  >>  Авторефераты по техническим специальностям