Авторефераты по всем темам >>
Авторефераты по техническим специальностям
На правах рукописи
РУДЫХ СВЕТЛАНА ОЛЕГОВНА
МАССОПЕРЕНОС в АБСОРБЕРе ДВУХРОТОРНОГО ТИПА
05.17.08 - Процессы и аппараты химических технологий
АВТОРЕФЕРАТ
диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
Санкт-Петербург
2012
Работа выполнена в федеральном государственном бюджетном образовательном учреждении высшего профессионального образования Санкт-Петербургский государственный технологический институт (технический университет) на кафедре машин и аппаратов химических производств
Научный руководитель | доктор технических наук, профессор, заслуженный деятель науки Российской Федерации Веригин Александр Николаевич |
Официальные оппоненты | Абиев Руфат Шовкетович доктор технических наук, профессор, СПбГТИ (ТУ), кафедра оптимизации химической и биотехнологической аппаратуры, заведующий |
Климов Виктор Владимирович кандидат технических наук, ОАО ИркутскНИИХИММАШ, заместитель начальника отдела | |
| Ведущая организация | ОАО Ангарский завод катализаторов и органического синтеза, г. Ангарск |
Защита диссертации состоится 15 мая 2012 г, в 16.00, ауд. 62 на заседании диссертационного совета Д 212.230.06 при Санкт-Петербургском государственном технологическом институте (техническом университете).
С диссертацией можно ознакомиться в фундаментальной библиотеке института.
Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенных печатью, просим направлять по адресу: 190013, Санкт-Петербург, Московский пр., д. 26, Санкт-Петербургский государственный технологический институт (технический университет), Ученый Совет, тел. (812) 494-93-75, факс (812) 712-77-91, email: dissovet@lti-gti.ru.
Автореферат разослан "13" апреля 2012 г.
И.о. ученого секретаря диссертационного совета
доктор технических наук, профессор М.А.Яблокова
ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
Актуальность проблемы. В настоящее время остро стоит проблема защиты окружающей среды от антропогенного воздействия. Для крупных городов и промышленных регионов наибольшую экологическую опасность представляют промышленные и выхлопные газы, выбрасываемые в атмосферу. Применяемое для их очистки оборудование в большинстве случаев является довольно материалоёмким и малопроизводительным. В то же время требования, предъявляемые к качеству очистки газовых выбросов, постоянно ужесточаются. Это обусловлено и жесткой конкуренцией производителей, и все более возрастающей ролью экологического контроля.
Поэтому, наиболее актуальной задачей аппаратурного оформления современных абсорбционных процессов является разработка эффективных аппаратов, отличающихся высокими качественными и количественными показателями.
Цель и задачи исследования.
Целью данной работы является теоретическое и экспериментальное исследование процессов массопереноса в абсорбере двухроторного типа, разработанном на кафедре МАХП СПбГТИ (ТУ), создание на его основе физико-математической модели, связывающей основные геометрические параметры аппарата и свойства обрабатываемой среды с затратами мощности, необходимой для достижения заданных значений степени очистки газовых выбросов и разработка методики расчета аппарата.
Для достижения цели исследования в работе поставлены следующие задачи:
- создание физико-математической модели, связывающей основные геометрические размеры аппарата, свойства обрабатываемой среды и технологические параметры процесса;
- создание экспериментальной установки для исследования массопереноса в абсорбере двухроторного типа;
- верификация модели и определение эмпирических констант;
- экспериментальное подтверждение эффективности использования абсорбера двухроторного типа в конкретных процессах очистки газовых выбросов с целью оптимизации технологических режимов и внедрения аппарата в производство;
- создание методики расчета аппарата.
Методы исследования. Основные теоретические и экспериментальные результаты, представленные в диссертации, основаны на применении теории массопереноса, гидродинамики перемешивания двухфазных сред газ-жидкость, методов теории подобия, теории планирования и проведения эксперимента, методов статистического анализа данных, а также методов исследования кинетики абсорбционных процессов.
Достоверность научных положений и полученных результатов диссертации подтверждается результатами проведенных натурных экспериментов, практическими результатами применения двухроторного аппарата при очистке газовых выбросов от оксидов азота, высокими значениями коэффициента достоверности аппроксимации для предложенных зависимостей.
Научная новизна работы:
- на основе анализа структуры газожидкостного слоя создана новая модель массопереноса в абсорбере двухроторного типа;
- модель является универсальным подходом к расчету двухроторных аппаратов, работающих при использовании пенного режима. Она основана на рассмотрении структуры газожидкостного слоя в зависимости от скорости диссипации энергии и учитывает свойства среды, технологические параметры массопереноса и геометрию аппарата;
- предложен новый более эффективный способ очистки нитрозных газов раствором карбамида.
Новизна подтверждается патентом РФ на изобретение № 2440176.
Практическая ценность и реализация работы:
- разработанная методика расчета роторного аппарата может быть использована при проектировании аппаратов для очистки газовых выбросов (например, нитрозных газов);
- созданная экспериментальная установка используется в учебном процессе на кафедре Машины и аппараты химических производств Санкт-Петербургского государственного технологического института (технического университета);
- предложена и внедрена на предприятии ОАО АЗКиОС, технология очистки нитрозных газов с использованием двухроторного аппарата, которая позволила значительно сократить опасные выбросы в атмосферу.
На защиту выносятся:
- полуэмпирическая физико-математическая модель, связывающая основные геометрические параметры аппарата, свойства среды и технологические параметры процесса;
- результаты экспериментальных исследований очистки нитрозных газов с использованием двухроторного аппарата;
- рациональная система очистки отходящих газов от оксидов азота с использованием двухроторного аппарата.
Апробация работы. Основные положения диссертационной работы были представлены: на всероссийском форуме студентов, аспирантов и молодых ученых Наука и инновации в технических университетах (г. Санкт-Петербург, 2008 г.); на конференции политехнического симпозиума Молодые ученые - промышленности Северо-Западного региона (г. Санкт-Петербург, 2008 г., 2010 г.); на XII научно-практической конференции Химия - XXI век: новые технологии, новые продукты (г. Кемерово, 2009 г.); на всероссийской научной конференции Переработка углеводородного сырья. Комплексные решения (Левинтерские чтения) (г. Самара, 2009 г.); на всероссийской научной молодежной школе-конференции Химия под знаком СИГМА исследования, инновации, технологии (г. Омск, 2010 г.); на XIX международной конференции по химическим реакторам CHEMREACTOR-19 (Австрия, г. Вена, 2010); на 18th Annual RACI Environmental and Analytical Division R&D Topics Conference (Австралия, Тасмания, г. Хобарт, 2010 г.); на международной научно-практической конференции Современные проблемы и пути их решения в науке, транспорте, производстве и образовании 2010 (г. Одесса, 2010 г.); на научно-технической конференции Неделя науки - 2011 Санкт-Петербургского технологического института (технического университета) (Санкт-Петербург, 2011 г.); на научно-технической конференции, посвященной 183-й годовщине образования СПбГТИ (ТУ) (Санкт-Петербург, 2011 г.).
Публикации. По теме диссертации опубликовано 16 работ, в том числе одна работа в журнале, рекомендуемом ВАК, один патент.
Структура и объем диссертационной работы. Работа состоит из введения, четырех глав, выводов по работе, списка литературы и приложений. Материал диссертации изложен на 140 страницах (из них 25 - приложения), содержит 29 рисунков, 85 формул и список литературы из 129 наименований.
ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ
Во введении обоснована актуальность работы, ее научная и практическая значимость, сформулированы основные задачи исследований и положения, которые выносятся на защиту.
В первой главе проанализированы основные факторы, которые влияют на интенсивность массопереноса.
Показано, что в роторных аппаратах, где фазы взаимодействуют в поле центробежных сил при интенсивном перемешивании газожидкостного слоя, с развитой и быстро обновляемой межфазной поверхностью, наряду с принудительным током жидкости от одной ступени контакта к другой, достигается наибольшая интенсивность массообмена.
На основании проведенного анализа существующих массообменных аппаратов, предложена и обоснована конструкция абсорбера двухроторного типа (рисунок 1). Обоснована эффективность использования пенного режим работы аппарата при противотоке фаз. Показаны преимущества применения аппарата в системах газоочистки.
Рисунок 1 Ц Абсорбер двухроторного типа: 1 Ц корпус аппарата; 2 Ц вход жидкости; 3 Ц валы;
4 Ц перфорированные диски; 5 Ц днище аппарата; 6 Ц выход жидкости; 7 Ц вход газа; 8 - выход газа; 9 Ц крышка аппарата.
Вторая глава посвящена разработке модели работы двухроторного аппарата. Сделан обзор основных подходов к теоретическому описанию массопереноса и гидродинамики роторных аппаратов.
На основании рассмотренных подходов предложена полуэмпирическая физико-математическая модель работы абсорбера двухроторного типа, опирающаяся на элементы теории локально-изотропной турбулентности Колмогорова.
Модель основывается на рассмотрении структуры газожидкостного слоя в аппарате, который образуется за счет работы роторов и эрлифтного эффекта, создаваемого потоком газа.
Под действием гравитационных и центробежных сил газовые и жидкостные потоки перемещаются по неопределенным траекториям, сохраняя общее направление движения.
Массоперенос происходит от пузырей к жидкости и в большинстве случаев может быть сведен к физической абсорбции, т.к. чаще всего химические реакции идут намного быстрее процесса диффузии.
Коэффициенты массоотдачи () не могут быть определены непосредственно из эксперимента по причине отсутствия методов, позволяющих замерить концентрации фаз на границе их раздела. Однако существуют методы косвенного определения .
Величина коэффициента массопередачи Ks определяется из закона аддитивности фазовых сопротивлений в жидкой фазе и газовой фазе с учетом константы фазового равновесия.
Если диффузионное сопротивление в основном сосредоточено в жидкой фазе, то можно принять Kх . Поэтому в качестве модельных сред были выбраны двуокись углерода и вода.
На практике часто пользуются условными коэффициентами массопереноса, отнесенными к единице рабочего объема аппарата.
Объемный коэффициент массопередачи:
. (1)
Для моделирования процесса абсорбции удобно воспользоваться теорией подобия, рассмотрев всплытие одиночного пузыря в газо-жидкостной системе, и перейти к безразмерным зависимостям.
Массоперенос реагирующего вещества от границы раздела фаз в объем жидкости описывается уравнением вида:
, (2)
где критерий Рейнольдса рассчитанный по скорости всплытия одиночного пузыря; критерий Шмидта; критерий Шервуда -
. (2а)
Для ламинарного режима в стесненных условиях скорость всплытия пузыря малого размера можно определить из следующего выражения:
, (3)
где - скорость всплытия одиночного пузыря, n=4.
Полученные выражения для критериев содержат неизвестные коэффициенты А, n, m в уравнении (2), которые находятся в результате обработки экспериментальных данных.
Для определения площади поверхности массопереноса было сделано допущение о том, что газожидкостная система имеет изотропную структуру, состоит из nп пузырей шарообразной формы одного размера (dп) и равномерно занимает объём аппарата (Vап).
Теоретическая оценка площади контакта фаз может быть сделана на основании локально-изотропной теории турбулентности Колмогорова.
Касательные напряжения на поверхности пузырьков пропорциональны кинетической энергии пульсаций:
, (4)
где - средняя пульсационная скорость в жидкой фазе, ж - плотность жидкости.
Из соображений размерности можно показать, что
, (5)
где - скорость диссипации энергии, Вт/кг.
Скорость диссипации энергии в аппарате зависит от его геометрии, поэтому в (5) требуется ввести критерий геометрического подобия аппарата , где h - зазор между дисками, м; Dд - диаметр диска, м.
Распад пузырей происходит при некотором постоянном отношении касательных напряжений на поверхности пузыря и силы поверхностного натяжения: .
Тогда диаметр пузыря с учетом Г:
. (6)
Зная диаметр пузыря, можно определить удельную площадь поверхности контакта фаз, если воспользоваться известным выражением:
. (7)
Удельная площадь поверхности контакта фаз:
. (8)
Газожидкостную систему удобно представить гомогенной средой с эквивалентными свойствами, рассчитываемыми на основе содержания газа . Кинематическая вязкость смеси:
, (9)
где плотность смеси: ,
динамическая вязкость: (х1, х2 - мольные доли компонентов в смеси).
При достаточной частоте вращения роторов газожидкостная система практически равномерно заполняет объём аппарата. Расположенные над рабочей областью отражательные перегородки возвращают жидкость в рабочую зону, предотвращают её закручивание и снижают унос брызг.
Поскольку рабочий объем неизменен, жидкость несжимаема, аппарат имеет постоянное сечение по высоте, газосодержание можно определить как отношение разницы уровня жидкости и высоты рабочей зоны к высоте рабочей зоны:
. (10)
Постоянный уровень жидкости в аппарате обеспечивается переливом (рисунок 2). Жидкость втекает в аппарат с заданным расходом, за счет чего уровень жидкости в аппарате сначала поднимается до уровня перелива, а затем превышает его, пока статический напор в аппарате не компенсирует сопротивление устройства перелива.
Рисунок 2 Ц Течение жидкой фазы через аппарат: 1 Ц аппарат; 2 Ц перелив
Используя уравнение Бернулли вышесказанное можно представить следующей системой уравнений:
; ; , (11)
где H - превышение уровня перелива (м); L1, L2 - объемные расходы на входе и выходе из аппарата (м3/с); wср - осреднённая скорость истечения жидкости (м/с); sсл - площадь сечения сливного устройства (м2); ж - плотность жидкости (кг/м3); - коэффициент сопротивления сливного устройства; g - ускорение свободного падения.
Система (11) сводится к дифференциальному уравнению:
. (12)
Требуемое содержание газа можно установить с помощью перелива при заданном расходе жидкости и газа.
В общем случае можно записать: .
Энергия вращающихся роторов (динамический напор) поднимает жидкость до отражательных перегородок на высоту hдин:
.
Выражение, стоящее в скобках суть линейная скорость, тогда газосодержание можно связать с линейной скоростью на конце дисков:
. (13)
Исследования показали, что с достаточной точностью, гидравлическое сопротивление аппарата, заполненного более чем на 20% можно принять равным гидростатическому давлению на дне:
. (14)
Мощность на перемешивание N, можно определить по методике, предложенной Игнатьевым М.А.
, (15)
где e - безразмерная скорость диссипации энергии; приведенный критерий Рейнольдса: , - константа.
(16)
(17)
В третьей главе описаны проведенные экспериментальные исследования и представлены их результаты. Для проверки адекватности модели и определения эмпирических констант на кафедре была создана лабораторная установка (рисунок 3). Установка позволила провести исследование массопереноса и гидродинамики изучаемых аппаратов, характеристики которых приведены в таблице 1.
Таблица 1 - Характеристики исследуемых аппаратов
Характеристика | Аппарат 1 | Аппарат 2 | Аппарат 3 | |
Расстояние между дисками, мм | 20 | 30 | 40 | |
Диаметр ротора, мм | 160 | 160 | 160 | |
Площадь поперечного сечения, м2 | 0,036 | 0,036 | 0,036 | |
Высота рабочей зоны, м | 0,15 | 0,15 | 0,15 | |
Количество дисков на одном валу, шт. | 7 | 5 | 4 | |
Толщина диска, мм | 3 | 3 | 3 | |
Диаметр отверстий в дисках, мм | 4,5 | 4,5 | 4,5 | |
Газосодержание в аппарате, % | 30-70 | 30-70 | 30-70 | |
Доля живого сечения диска | 0,41 | 0,41 | 0,41 | |
Для определения концентрации двуокиси углерода во взятых пробах использовался метод щелочного титрования. В качестве титрующего раствора применялся 0,01Н раствор едкого натра (NaOH).
Концентрация CO2 в воде:
, (18)
где Vтит, Vпр - объем титрующего раствора и объем пробы, соответственно, мл; ССО2 - концентрация углекислого газа, г/л; СNaOH - концентрация гидроксида натрия, моль/л.
Объемный коэффициент массопередачи отнесенный к единице объема рабочей зоны аппарата:
, (19)
где - средняя движущая сила процесса.
Рисунок 3 Ц Экспериментальная схема установки на кафедре: 1 - роторный аппарат; 2 - воздуходувка; 3 - бак; 4 - уровнемер; 5 - центробежный насос;
6 - каплеуловитель; 7 - электродвигатель; 8 - гибкая муфта; 9 - тахометр;
10 Ц тахогенератор; 11 - шкивы ременной передачи; 12 - ваттметр;
13 - выпрямитель; 14 - ЛАТР; 15 - диафрагма 16, 17- дифманометры;
18 - перелив; 19 - барботер; 20 - редуктор; 21 - баллон с газом;
22 Ц ротаметр; 23, 24, 25 - вентили; 26, 27, 28 Ц термопары;
29, 30 Ц пробоотборники; 31 Ц фотоаппарат.
Учитывая, что начальная и конечная равновесные концентрации С* на несколько порядков меньше соответствующих концентраций, то их значениями можно пренебречь, тогда средняя движущая сила:
. (20)
Средний поверхностный диаметр пузырьков dп определялся путем статистической обработки фотографий (рисунок 4):
. (21)
Рисунок 4 Ц Определение диаметра пузыря
Основные результаты экспериментальных исследований.
Был установлен рекомендованный диапазон содержания газа в аппарате 30% 70% (при менее 30 % в нижней части аппарата не происходит диспергирования, и при более 70% жидкость не поднимается до верхних тарелок, они остаются сухими).
Рекомендуемая линейная скорость газа составила wг = 1 2 м/с.
Были установлены значения эмпирических констант, входящих в уравнения физико-математической модели. Достоверность полученных уравнений подтверждается высокими значениями коэффициента достоверности аппроксимации R2.
В результате анализа экспериментальных данных по массопереносу в изучаемом аппарате были определены константы в уравнении (2) А=11,5 n=0,3 m=0,2 (R2=0,79) (рисунока5):
Рисунок 5 Ц Зависимость критерия Шервуда от критериев Рейнольдса и Шмидта
Для зависимости (13) газосодержания от линейной скорости на конце дисков (R2=0,97) (рисунок 6) в рекомендованном диапазоне скоростей роторов 2 - 4 м/с определен коэффициент А=0,00635.
Рисунок 6 Ц Зависимость газосодержания от линейной скорости на конце дисков
В результате экспериментальных исследований уточнена зависимость (6) для определения среднего диаметра пузыря (R2=0,85) (рисунок 7). Получено численное значение коэффициента с = 1,5.
Рисунок 7 Ц Зависимость диаметра пузыря от скорости диссипации энергии
Зависимость (8) для определения удельной площади поверхности контакта фаз (R2=0,82) (рисунок 8), также была уточнена. Получено численное значение константы равное В=4,0:
Рисунок 8 Ц Зависимость удельной площади поверхности контакта фаз от скорости диссипации энергии
На основании созданной физико-математической модели была разработана методика расчета аппарата (рисунок 9).
Рисунок 9 Ц Алгоритм расчета аппарата
В качестве исходных данных задаются: степень очистки, расход и начальная концентрация газа.
Исходя из рекомендованной скорости газа (1 2 м/с) находится площадь сечение аппарата.
В границах рекомендованного интервала (30 70%) выбирается рабочее содержание газа и конструктивно задается высота рабочей зоны аппарата и зазор между дисками.
По (13) определяется скорость роторов.
По (16) определяется скорость диссипации энергии.
По (17) определяется мощность на перемешивание.
По (6) определяется диаметр пузыря, площадь удельной поверхности фаз (8) и коэффициент массоотдачи (2), (2а), если фазовые сопротивления имеют сопоставимые величины или сопротивление в газовой фазе значительно превышает сопротивление в жидкости, требуется сделать соответствующий перерасчёт, воспользовавшись справочной литературой или проведя натурный эксперимент.
Далее определяется коэффициент массопередачи .
По заданной степени очистки устанавливается требуемая конечная концентрация газа и определяется средняя движущая сила процесса (20).
Произведение объёмного коэффициента массопередачи на объём аппарата позволяет определить .
При переходят к механическому расчету, в противном случае требуется изменить значения газосодержания или высоты рабочей зоны и повторить расчет, пока условие не будет выполнено.
Четвертая глава посвящена разработке рациональной схемы технологического процесса очистки отходящих газов от оксидов азота (рисунок 10) с использованием абсорбера двухроторного типа.
Рисунок 10 Ц Рациональная схема процесса очистки нитрозных газов
Представлен обзор основных процессов очистки газов от оксидов азота. Описано разнообразие методов очистки нитрозных газов. Показана сложность выбора способа очистки нитрозных газов для различных производств.
Проблема рассмотрена на примере очистки газов от оксидов азота в катализаторном производстве, где сложность высокоэффективной очистки обусловлена тем, что концентрация и содержание оксидов азота в отходящих газах непостоянны.
Показаны преимущества очистки нитрозных газов абсорбционным способом в абсорбере двухроторного типа, с использованием в качестве сорбента раствор карбамида. В данном способе оксиды азота взаимодействуют с карбамидом с образованием инертных компонентов - СО2 и N2:
3CO(NH2)2 + 3NO + 3NO2 3CO2 + 6N2+ 6H2O
На основании предложенной модели были рассчитаны основные характеристики процесса и рекомендуемые размеры аппарата.
С целью подтверждения адекватности предложенной модели и подтверждения проведенных расчетов, на ОАО АЗКиОС на установке сушки-прокалки катализаторов была создана опытно-промышленная установка, на которой были проведены эксперименты с реальными газами.
В ходе нескольких серий экспериментов была достигнута степень очистки нитрозных газов 97 - 99 % (таблица 2).
Таблица 2 Ц Результаты экспериментов по очистке газа от оксидов азота раствором карбамида (при u=2,1 и 6,3 м/с)
Раствор карбамида | Концентрация NОх, мг/м3 | Степень очистки NОх , % | Расчетные данные | |||||
Т, оС | L, л/мин | , г/л | рН | вход | выход | KV, с-1 | степень очистки, % | |
u = 2,1 м/с | ||||||||
25 | 8,5 | 1,022 | 8,8 | 121,4 | 28 | 77,4 | 0,12158939 | 78,78 |
35 | 8,5 | 1,020 | 8,8 | 1568,6 | 142 | 91,2 | 0,12164818 | 78,8 |
30 | 4,0 | 1,018 | 8,0 | 2017,7 | 102,2 | 94,9 | 0,12170712 | 92,47 |
30 | 4,0 | 1,013 | 8,0 | 1202,8 | 123 | 89,8 | 0,12185508 | 92,49 |
30 | 4,0 | 1,015 | 10 | 3127 | 201 | 93,5 | 0,12179579 | 92,48 |
u = 6,3 м/с | ||||||||
30 | 6,0 | 1,076 | 9,2 | 820 | 38 | 95 | 0,20773652 | 92,924 |
30 | 4,0 | 1,076 | 9,2 | 6288 | 320 | 97 | 0,20773652 | 92,923 |
30 | 4,0 | 1,080 | 9,2 | 7617 | 450 | 97 | 0,20754535 | 98,7825 |
30 | 3,0 | 1,080 | 9,4 | 815 | 32 | 99 | 0,20754535 | 98,7828 |
30 | 3,0 | 1,080 | 9,4 | 50 | 49 | 99 | 0,20754535 | 98,782 |
В качестве практических рекомендаций было установлено, что для повышения качества процесса очистки нитрозных газов требуется:
- добавка в отходящий газ кислорода для доокисления окиси азота;
- добавка HNO3 к раствору карбамида для повышения степени очистки и понижения температуры процесса;
- концентрация карбамида в растворе 10 - 30 %;
- температура раствора 30 - 35 оС;
- содержание HNO3 в растворе не более 10 %;
- температура процесса не выше 60 С;
- содержание кислорода в газе на очистку не менее 7 %;
Основные результаты работы.
- На основе анализа способов интенсификации массообмена, при перемешивании газожидкостных сред и существующих конструкций роторных аппаратов предложена конструкция абсорбера двухроторного типа.
- В результате исследования структуры газожидкостной системы в аппарате и с использованием теории локально-изотропной турбулентности Колмогорова создана физико-математическая модель гидродинамических и массообменных процессов, протекающих в роторных аппаратах при пенном режиме их работы.
- Создана экспериментальная установка для исследования массообмена, скорости диссипации энергии и гидродинамики двухроторного аппарата.
- В ходе натурных экспериментов подтверждена адекватность физико-математической модели и определены значения эмпирических констант; полученные зависимости характеризуются высокими значениями коэффициентов достоверности аппроксимации R2.
- Разработана методика инженерного расчета абсорбера двухроторного типа.
- Разработана рациональная схема очистки нитрозных газов от оксидов азота раствором карбамида, выгодно отличающаяся возможностью использования при очистке выбросов, в которых концентрация и содержание оксидов азота меняются в широких пределах.
- На ОАО АЗКиОС создана опытно-промышленная установка для очистки отходящих газов от оксида азота с использованием абсорбера двухроторного типа, позволяющая значительно сократить вредные выбросы в атмосферу.
- В результате нескольких серий экспериментов на опытно-промышленной установке определены оптимальные условия проведения процесса очистки нитрозных газов раствором карбамида в абсорбере двухроторного типа.
- Получен патент РФ на изобретение № 2440176 Массообменный двухроторный аппарат.
Приложения содержат рисунки и таблицы с результатами проведенных экспериментов.
Публикации по тематике диссертации.
В изданиях перечня ВАК:
1. Резниченко С.О., Веригин А.Н., Ратасеп М.А., Целютина М.И. Утилизация кислых газов в абсорбере роторного типа. // Альтернативная энергетика и экология. - 2011. - № 4/2011. - С. 89-94.
2. Пат. 2440176 Российская Федерация, МПК С 01 B01D47/02. Двухроторный массообменный аппарат / Резниченко С.О., Ратасеп М.А., Веригин А.Н., Целютина М.И., Широких Э.В., Хадыкин Ю.И.; заявитель и патентообладатель ОАО Ангарский завод катализаторов и органического синтеза. - 2010136916/05; заявл. 03.09.2010; опубл. 20.01.2012.
Прочие публикации:
3. Резниченко С.О., Игнатьев М.А. Современные технологии очистки и утилизации попутных нефтяных газов. // Сборник докладов: Наука и инновации в технических университетах: Материалы Всероссийского форума студентов, аспирантов и молодых ученых. - СПб.: Изд. Политехнического университета, 2008. - С. 110.
4. Резниченко С.О., Игнатьев М.А. Очистка нитрозных газов карбамидом. // Сборник докладов: Молодые ученые - промышленности Северо-Западного региона: Материалы конференций политехнического симпозиума. - СПб.: Изд. Политехнического университета, 2008. - С. 92.
5. Резниченко С.О., Игнатьев М.А., Павлов Е.В. Использование турбопривода при очистке нитрозных газов раствором карбамида. // Химия - XXI век: новые технологии, новые продукты: доклады XII научно-практической конференции: - Кемерово: Изд. Кузбасского государственного технического университета, 2009. - С. 150.
6. Резниченко С.О., Веригин А.Н., Игнатьев М.А. Очистка отходящих газов от оксидов азота в роторном абсорбере. // Сборник тезисов Всероссийской научной конференции Переработка углеводородного сырья. Комплексные решения (Левинтерские чтения). - Самара.: Изд. Самарского государственного технологического университета, 2009. - С. 54.
7. Резниченко С.О., Ратасеп М.А. Экспериментальное исследование очистки нитрозных газов в роторном абсорбере. // Труды Всероссийской научной молодежной школы-конференции Химия под знаком СИГМА исследования, инновации, технологии. - Омск: Издательство ИК СО РАН, 2010. - С. 105.
8. Резниченко С.О., Ратасеп М.А., Веригин А.Н., Кукушкин М.С. Массообменный двухроторный аппарат. // Молодые ученые - промышленности Северо-Западного региона: материалы конференций политехнического симпозиума. - СПб.: Изд. Политехнического университета, 2010. - С. 126.
9. Резниченко С.О., Ратасеп М.А., Веригин А.Н., Кукушкин М.С., Лебедев С.Н. Two-Rotor Apparatus. // XIX International conference on Chemical Reactors CHEMREACTOR-19. - Vienna, Austria, 2010. - С. 98.
10. Резниченко С.О. The Removal of NOx from the Air using Absorption. // 18th Annual RACI Environmental and Analytical Division R&D Topics Conference. - University of Tasmania, Hobart, Tasmania, Australia, 2010. - С. 39.
11. Резниченко С.О., Ратасеп М.А., Кукушкин М.С. Исследование массообмена в роторном аппарате. // Сборник научных трудов по материалам международной научно-практической конференции Современные проблемы и пути их решения в науке, транспорте, производстве и образованииТ2010.Том 7.Технические науки - Одесса: Изд. Черноморье, 2010. - С. 64.
12. Резниченко С.О., Ратасеп М.А., Кукушкин М.С. Исследование гидродинамики роторного массообменного аппарата. // Сборник научных трудов по материалам международной научно-практической конференции Современные проблемы и пути их решения в науке, транспорте, производстве и образованииТ2010.Том 7.Технические науки - Одесса: Изд. Черноморье, 2010. - С. 66.
13. Гладченко С.С., Резниченко С.О., Ратасеп М.А. Батарейная установка двухроторных абсорберов. // Сборник тезисов научно-технической конференции Неделя науки - 2011. - СПб: Изд. СПбГТИа(ТУ), 2011. - С. 98.
14. Резниченко С.О., Ратасеп М.А., Кукушкин М.С. Гидродинамика высокоэффективного двухроторного абсорбера. // Сборник тезисов научно-технической конференции Неделя науки - 2011. - СПб: Изд. СПбГТИа(ТУ), 2011. - С. 99.
15. Ратасеп М.А., Деулин Е.В., Кукушкин М.С., Резниченко С.О. Роторный абсорбер с неподвижными контактными элементами. // Сборник тезисов научно-технической конференции Неделя науки - 2011. - СПб: Изд. СПбГТИа(ТУ), 2011. - С. 100.
16. Резниченко С.О., Ратасеп М.А., Веригин А.Н., Гладченко С.С. Структура газожидкостного слоя и экспериментальное определение удельной площади контакта фаз в двухроторном аппарате. // Сборник тезисов научно-технической конференции, посвященной 183-й годовщине образования СПбГТИ (ТУ). - СПб: Изд. СПбГТИ (ТУ), 2011.аЦаС.а102аЦа103.
Авторефераты по всем темам >>
Авторефераты по техническим специальностям