Книги по разным темам Pages:     | 1 | 2 |

Покажем это на примере стали 12Х18Н10Т. В [6] автором совместно с Г. И. Евдокимовым получены зависимости временного сопротивления и B этой стали от степени ее ППД. Стандартные плоские образцы подвергаТ лись различной степени пластической деформации, после чего образцы вылеживались для проявления эффекта деформационного старения. Далее образцы разрушались по схеме одноосного статического нагружения.

Степень снижения пластических свойств предварительно деформированного и состаренного металла оценивалась по изменению относительной твердости НВотн :

НВ - НВНВотн =, НВгде НВ0 - твердость стали в исходном состоянии, НВ - твердость стали после ППД.

На рисунке 6 в соответствие с зависимостью = (НВотн ) поВ В строена зависимость минимально необходимого запаса работоспособности nри min от относительной твердости НВотн для различных значений теоретического коэффициента концентрации напряжений (вероятность неразрушения Р=0,9).

====0 0,05 0,1 0,15 0,2 0,25 0,Рисунок 3 - Зависимость минимально необходимого коэффициента НВотн Рисунок 6 - Зависимость минимально необходимого коэффициента запаса работоспособности (по пределу прочности) от относительной твердости Анализ приведенных зависимостей показывает, что и в случае деформационного упрочнения концентраторы напряжения является существенным фактором, снижающим работоспособность оборудования. Что касается некоторого снижения минимально необходимого запаса работоспособности с увеличением степени ППД, то необходимо отметить следующее. О поваышении фактического запаса работоспособности, очевидно, можно говорить в случае, когда в конструкции нет трещин. В противном случае коэффициент запаса работоспособности корректнее определять не по временному сопротивлению, а по характеристикам трещиностойкости, например, по напряжению разрушения:

р nри min =, (10) - u p р p где p - среднеквадратическое отклонение напряжения разрушения.

Известно, что при снижении пластических свойств (охрупчивание металла) вязкость разрушения снижается. В этом случае напряжение разрушения также снижается, что приводит к увеличению его коэффициента ваp риации v. Это приводит к необходимости увеличения минимально необхоp димого коэффициента запаса работоспособности (рисунок 7).

ри min n 1,1,1,1,1,1,1,0 0,1 0,2 0,3 0,Vр Рисунок 7 - Зависимость минимально необходимого коэффициента запаса работоспособности (по пределу прочности) от коэффициента вариации напряжения разрушения Таким образом, рассмотренный вероятностный подход к оценке запаса работоспособности сварного оборудования оболочкового типа позволяет уточнить на стадиях проектирования и изготовления потенциальные возможности конструкции сопротивляться разрушению. Это, в свою очередь, позволяет улучшить методологические основы проектирования такого оборудования и наметить направления улучшения качества его изготовления.

ИТЕРАТУРА 1. Зайнуллин Р. С. Обеспечение работоспособности оборудования в условиях механохимической повреждаемости.- Уфа: МНТ - БЭСТС, 1997.- 426 с.

2. Зайнуллин Р. С. и др. Оценка ресурса сосудов и трубопроводов по критериям статической прочности.- Уфа: МНТ - БЭСТС, 1995.- 48 с.

3. Ионов В. Н., Селиванов В. В. Динамика разрушения деформируемого тела.- М.: Машиностроение, 1987.- 272 с.

4. Максимец Ю.Н., Шумаков М.И. Определение фактических сроков службы оборудования технологических установок НПЗ // НТРС УЭксплуатация, модернизация и ремонт оборудования в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленностиФ.- М.:ЦНИИТЭнефтехим,1975.- № 5.- С. 7-9.

5. Сырицын Т. А. Надежность гидро- и пневмопривода.- М.: Машиностроение, 1981.- 216 с.

6. Захаров Н.М., Евдокимов Г.И. Поврежденность крупногабаритных конструкций.- Уфа: Изд-во Фонда содействия развитию научных исследований, 1999.- 84 с.

n ри min Pages:     | 1 | 2 |    Книги по разным темам