Расчет барабанной сушилки для сушки песка

Министерство образования и науки РФ

Федеральное агентство по образованию

 

ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ НИВЕРСИТЕТ

 

Кафедра технологии неорганических веществ и материалов

                                               Допускаю к защите   

Руководитель 

Легостаева Н.В.

                                                                                                                                                                Фамилия, инициалы

 

Расчет     барабанной   сушилки   для   сушки   песка

Наименование темы

 

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

К курсовому проекту по дисциплине

 

Тепловые процессы

ПЗ

обозначение документа

Выполнил студент

 Группы                                                                                                          Пряхина Е.Ю.

                       Шифр                                                                         Подпись                                                Фамилия И.О.

Нормоконтролёр                          Легостаева Н.В.             

                                                                                                                       Подпись                                                Фамилия И.О.

 

                                                                                                            Курсовой проект защищен

                                                                                                            с оценкой

 

Усолье-Сибирское 2010  г

Министерство образования и науки РФ

Федеральное агентство по образованию

 

ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ НИВЕРСИТЕТ

 

ЗАДАНИЕ

 

На курсовой проект (курсовую работу)

 

По курсу

Студенту

(фамилия и инициалы)

Тема проекта

Исходные данные  <

Рекомендуемая литература

 

Графическая часть на листах

Дата выдачи задания «__»2009г.

Дата представления проекта руководителю «__»200_г.

           Руководитель курсового проекта «»200_ г.

              ( курсовой работы)

Содержание

 

Введение

1.     Расчет горения топлива……………………………………………………5

2.     Тепловой расчет барабанного сушила……………………………………9

3.     Производительность барабана……………………………………….…..11

4.     Расчет начальных параметров сушильного агента….………………….12

5.     Построение теоретического  процесса  сушки на I — d<-диаграмме…..14

6.     Потери теплосодержания газов в про­цессе сушки……………………..16

7.     Действующий процесс сушки……………………………………………18

8.     Тепловой баланс сушки…………………………………………………..20

9.     Расход воздуха и объем отходящих газов……………………………….21

10.  Аэродинамический расчет……………………………………………….23

11.  Материальный баланс процесса сушки…………………………………30

     Библиографический список……….……………………………..…………..31

          

Введение

В печах и сушилах силикатной промышленности осуществляются весьма сложные, ответственные технологические процессы, связанные с сушкой и обжигом материалов и изделий, также с расплавлением шихтовых материалов. Поэтому вопросы технического прогресса силикатных производств неразрывно связанны с совершенствованием конструкции печей и сушил и их тепловой работы.

Выбор конструкции сушилки зависит от ее технического назначения. Для сушки сыпучих мелкокусковых порошкообразных материалов используются различные конструкции сушилок непрерывного действия – барабанные, пневматические. Подбирают их в зависимости от свойств высушиваемого материала (влажности, крупности частиц, плотности, характера связи влаги с материалом), также требований к высушиваемому материалу, производительности, с четом техника – экономических показателей работы выбранного аппарата. Наибольшее распространение имеют барабанные сушилки. Они отличаются надежностью в работе, легкостью правления с применением автоматики, возможностью использования разнообразных видов топлива.  

Она представляет собой сварной цилиндр – барабан, на наружной поверхности которого креплены бандажные опоры, кольца жесткости и приводной зубчатый венец. Ось барабана может быть наклонена к горизонту на 4⁰ – 6⁰.

Внутри барабана станавливают насадки, конструкция которых зависит от свойств высушиваемого материала. Со стороны загрузочной камеры многозапорная винтовая насадка, с числом спиральных лопастей от шести до шестнадцати в зависимости от диаметра барабана. При сушке материала с большой адгезией к поверхности на начальном частке последнего закрепляют цепи, при помощи которых разрушают камки и очищают стенки барабана. Для этой же цели могут применять дарные приспособления, расположенные с внешней стороны барабана.

В сушилках диаметром 1 – 1600 мм для материала с хорошей сыпучестью и средним размером частиц до 8 мм станавливают секторную насадку. В тех же сушилках, для материалов, обладающих повышенной адгезией или сыпучих материалов со средним размером частиц более 8 мм станавливают подъемно – лопастные стройства. В сушилках диаметром 1 – 3500 мм для материалов склонных к налипанию, но восстанавливающих сыпучие свойства в процессе сушки сначала станавливают подъемно – лопастные перевалочные стройства, затем секторные насадки.

Основной материал для изготовления барабанов сушилок, загрузочных и разгрузочных камер – глеродистые стали. В технически обоснованных случаях дополнительное изготовление барабанов, загрузочных и разгрузочных камер частично или полностью из жаростойких сталей специальных марок.

1. Расчет горения топлива

 

Таблица  1-Состав горючей массы

Продукт	Сг	Нг	Ог	Nг	Sг	Сумма
%	78	5,7	13,3	1,6	1,4	100

 

Содержание золы А^с =17 %

Содержание влаги в рабочем (пылевидном) топливе W^p=2%

Температура подогрева вторичного воздуха (70 % от общего количества) равна  в=400⁰. Первичный воздух (30%) холодный.

Содержание золы в рабочем топливе:

 

                                                                                                  (1)

 

%

 

Содержание других элементов в рабочем топливе:

 

 <%                   (2)

 

%                   (3)

 

%               (4)  

 

%                       (5)

 

%                        (6)

Таблица 2 - Состав рабочего топлива

Продукт	Ср	Нр	Ор	Nр	Sр	р	Wp	Сумма
%	63,5	4,6	10,8	1,3	1,1	16,7	2	100

 

Определим теплоту сгорания рабочего топлива:

 

               кДж/кг          (7)

 

 кДж/кг

 

Находим теоретически необходимое количество сухого воздуха:

 

                    м³/кг                    (8) 

 

м³/кг

 

С четом влажности атмосферного воздуха при d<=10 г/кг сух. воз. получим

 

                                         м³/кг                                    (9)

 

 м³/кг

 

Определим действительное количество воздуха при

Сухого воздуха:

                                                   м³/кг                                            (10)

        

 м³/кг

 

тмосферного воздуха:

                                                    м³/кг                                            (11)

  

                м³/кг

 

Состав и количество продуктов горения при  находим

 

                                            м³/кг                                      (12)

 

                                                 м³/кг                                     (13)

 

                                        м³/кг                                (14)

 

                                              м³/кг                                (15)

 

    м³/кг               (16)

 м³/кг

                                                             

 м³/кг

                                    

 м³/кг

                         

м³/кг

 

м³/кг

 

Общий объем продуктов горения

 

                             м³/кг                      (17)

 

 м³/кг

 

Определим процентный состав продукта:

 

                                  %                      (18)                        

                %                     (19)                       

                            %                    (20)                      

                              %                      (21)                    

                          %                       (22)                   

 

                                                         Всего: 100 %

Таблица 3 - Материальный баланс процесса горения на 100 кг топлива при

Приход	кг	Расход	кг
Топливо Воздух:     H2O	100   235,2   775   10,1	Зола (шлак) Продукты горения: СО2=100 . 1,18. 1,977 SO2=100 . 0,007 .2,852 H2O=100.0,67. 0,804 N2=100. 6,2 .1,251 О2=100 . 0,28 . 1,429 Невязка	16,7   233 2 53 776 40 -0,4
Итого:	1120,3	Итого:	1120,3

 

Невязка баланса составляет:               %

Определяем действительную температуру горения гольной пыли. Находим общее теплосодержание продуктов горения, только 70 % вторичного воздуха подогрето до 400⁰ . По 0 теплоту нагрева =535,9 кдж/м³

                                                                 

                                       кДж/м³                                                        (23)

 

                             кДж/м³                                          

Расчет топлива продуктов горения при

                           кДж/м³                                  (24)

 

По г=1590⁰

2. Тепловой расчет барабанного сушила

Тепловой расчет барабана для сушки песка производитель­ностью,              Р_М=12 т/ч по высушенному песку. Песок высушивается от начальной относительной влажности, н=10% до конечной к=0,3%. Сушка производится топочными газами, разбавленными атмосферным воздухом в смесительной ка­мере перед входом их в барабан. Сжигаемое топливо — Черемховский голь содержащий А^р=16,7%, W^р=2%.

 Размеры сушильного барабана. Количество влаги, даляемой при суш­ке песка.

кг/ч              (25)

где   – ω_н – начальная относительная влажность, %;

            ω_к – конечная относительная влажность, %;

            Р_М=12 кг/ч производитель­ностью по высушенному песку

 

Принимаем напряженность объема барабана по влаге (табл. 24) равной    0=90 кг/м^{3 .}ч, тогда необходимый внутренний объем барабана без чета за­полнения его перегородками (8—10%) будет равен:

 

                                                                                     (26)

 

По данному объему подбираем барабан длиной L<=8 м и диаметром D<=1,5 м (табл. 21). Внутренний объем этого барабана составляет V_б=30,5 м³.

Проверим объем барабанного сушила по формуле, принимая объем­ный коэффициент теплоотдачи  вт/м³ • град.

 Предварительно опреде­лим расход тепла на нагрев материала

 

                                              кДж/ч                                       (27)

 

Где  с_с – 0,796 кДж/кг град

        Р_м=12 кг/ч

        t_н=80⁰

            t_к=5⁰

         с_м- определим по формуле

 

                           (28)

 

   кДж/ч

 

Определим полезный расход, тепла на сушку:

 

                                        (29)

 

 кДж/ч

 

Среднюю логарифмическую разность температур находим по       приложению 31:

 

Рис. 1 График для определения средне

логарифмической разности температур

 

Находим объем барабана:

 

                                                                          (30)

По данному объему подбираем барабан длиной L<=14 м и диаметром D<=2,2 м (табл. 21). Внутренний объем этого барабана составляет V_б=53,2м³.

3. Производительность барабана

Фактическую производительность бара­бана по высушенному  песку находим по формуле:

 

                                                 кг/ч                                     (31)

 

в которой заменим величину n=m₀V_б= кг/ч

         кг/ч

 

При заданной производительности Pм=12 кг/ч напряженность бара­бана по влаге составит:

 

                            ;           m_o=24,5 кг/м³    

 

Производительность по абсолютно сухому песку будет:

 

                                        кг/ч                                  (32)

 

Количество остаточной влаги равно w=720 кг/ч

4. Расчет начальных параметров сушильного агента

 

         Принимаем началь­ную температуру газов при входе в сушильный барабан   н=800°. Чтобы полу­чить такую температуру, необходимо дымовые газы, образующиеся при горе­нии топлива, разбавить атмосферным воздухом.

Составим уравнение баланса тепла, принимая количество воздуха для смешения равным х (м³/на 1 кг топлива) при температуре 20°; к. п. д. топки     = 0,9

                                                                        (33)

где ct_воз= кДж/нм³

      0 кДж/нм³ (приложение 9)

      1185,3 кДж/нм³  (приложение 9)

 

Тогда

 

                                                       х = 9,52 м³/кг

 

         Общее количества воздуха, идущее для горения и разбавления дымовых газов:

                                                                                                           (34)

 

 м³/кг

 

          Общий коэффициент расхода воздуха

 

                                                                                                              (35)

 

                                                      

 

          Находим влагосодержание дымовых газов, разбавленных воздухом:

 

                г/кг.сух.газ.                  (36)

 

         Для этого необходимо определить при новом значении = 2,63 объем Vн₂о который величивается за счет дополнительного ввода водяных паров с

 

атмосферным воздухом, VN₂ и Vо₂, зависящих от коэффициента расхода воздуха. Объем Vco₂ не зависит от коэффициента избытка воздуха.

              (37)

                                 (38)

                                      (39)

Vco₂=1,18 м³/кг

 

 м³/кг

 

 м³/кг

 

 м³/кг

 

Тогда                                                    

             г/кг.сух.газ.

5. Построение теоретического  процесса  сушки на I — d-диаграмме

         Нам известны   два   начальных   параметра   сушильного   агента:    н=800° и d_H = 13,38 г/кг сух. газ., по которым находим точ­ку   В — начало   процесса   сушки   

Теоретический процесс сушки на I<-d<-диаграмме изображается линией ВС. Параметрами точки С являются: постоянное теплосодержа­ние I_н=1015 кдж/кг сух. газ. и конечная тем­пература к газов, которую принимаем по прак­тическим данным, к = 110°.

По I<-d<-диаграмме находим для точки С влагосодержание d₂=285 г/кг сух. газ.

 

Рис. 2 I-d – диаграмма влажного воздуха

Расход сухих газов для теоретического процесса сушки

 

                                                                                                (40)

 

                      кг сух. газ/ч

6. Потери теплосодержания газов в про­цессе сушки

 

При действительном процессе сушки будут потери тепла в окружающую сре­ду через стенки сушильного барабана и расход тепла на нагрев сушимого материала. Общие тепловые потери будут составлять:

                                              кДж/ч.                                       (41)

Расход   тепла   на   нагрев   материала   был определен ранее

 

кДж/ч

Потери тепла  через стенки в окружающую среду находим по формуле принимая = 100 вт/м^{2 .}град

 

                                    кДж/ч                             (42)

где 1 <=0,012 м;

      =58,2 вт/м град  (стальной корпус)

       2=0,03 м  (тепловая изоляция  из диатомита   <= 750 кг/м³)

      ₂=0,20  вт/м град   (приложение   14)

      воз= 15⁰      

                                                                               

Температуру газов внутри барабана определим по формуле

 

                                    ^ОС                            (43)

                      где  ⁰С               (44)

 

                          тогда ⁰С                                 (45)

 

Поверхность барабана при L<=14 м и D_ср=2,2 м составляет:

 

                                      м²                                                    (46)

Следовательно

 кДж/ч

                                                 

 кДж/ч

Потери теплосодержания будут равны:

 

                                         кДж/кг сух. газ.                                   (47)

 

 кДж/кг сух. газ.

 

7. Действительный процесс сушки

 

Действительный  процесс сушки на I-d-диаграмме. От точки С вниз по диаграмме (при d<=I_пот = 235 кДж/кг.сух.газ. пользуясь шкалой теплосодержаний на I-d -диаграмме, получим точку D.

Соединим точку D с точкой В — начала процесса сушки и получим линию, которая показывает, с каким средним изменением теплосодержания, влагосодержания и температур сушильного агента пойдет действительный процесс сушки (луч действительного процесса сушки).

Конечные параметры действительного процесса сушки нами становлены ранее принятой t_к=110⁰. Линия пересечения луча действительного процесса сушки с линией t_к =110⁰ даст точку Е — конца процесса сушки, для которой d_к=215 г/кг.сух.газ.

                             Рис.3 I-d – диаграмма влажного воздуха

 

Действительный расход газов на сушку будет равен:

 

                                              кг сух. газ.                                      (48)     

 

          кг сух. газ.

 

Находим расход тепла на сушку:

 

                                      кДж/ч                                 (49)

где =898 кДж/кг  или по I-d –диаграмме для точки В", как для воздуха при = 800°;

 кДж/ч

 

 Расход тепла в топке                            

                                                      кДж/ч                                      (50)

 

             кДж/ч

 

Расход гля

                                                кг/ч                                                   (51)

 

 кг/ч

При становке двух форсунок на топку производительность каждой форсунки следует брать в пределах до 100 кг/ч.

Удельный расход тепла на сушку, отнесенный к 1 кг испаренной влаги, будет равен:                   

                               кДж/кг.испар.вл                  (52)

8. Тепловой баланс сушильного барабана

Таблица 4

Наименование статей	Количество тепла
кДж/ч	кДж/кг вл	%
Приход тепла 1. Тепло, вносимое топливом в топку 2. Тепло,   вносимое    атмосферным воздухом	5649752   99435	4369   77	98   2
Всего:	5749187	6	100
Расход тепла 1. Нагрев материала qM 2. Потери в окружающую  среду 3. Испарение и нагрев влаги мате­риала 4. Тепло отходящих газов, за исключе-нием тепла, носимого ис­паряющееся влагой 5. Потери тепла в топке   6. Невязка баланса	72 412841   3478   57 551 +17346	557 320   2689   440 427 +13	12,7 7   60   10 10 +0,3
Всего:	5749187	6	100

 

9. Расход воздуха и объем отходящих газов

 

Количество воздуха, необходимое для горения:

 

                                                   м³/ч                                            (53)

 

 м³/ч

Количество воздуха, необходимое для разбавления дымовых газов в камере смешения:

 

                                              м³/ч                                    (54)

 

 м³/ч

 

         Определим объем отходящих газов при выходе из сушильного барабана:

                                                    м³/ч                                            (55)

Количество газов, выходящих из сушильного барабана, равно:

 

                                            кг/ч                           (56)

 

 кг/ч

Плотность отходящих газов при ух=110° определим по формуле

                                                    кг/м³                                            (57)

Парциальное давление водяного пара в отходящих газах определим по I-d –диаграмме. При конечных параметрах t_к=110⁰  и  d_к=215 г/кг сух. газ. _п=29 н/м².

 кг/м³

 

Действительный объем влажных газов, ходящих из сушильного барабана при t_к=110⁰  и  d_к=215 г/кг сух. газ.

 

                                                    м³/ч                                            (58)

 

 м³/ч

 

Скорость газов при выходе из барабана

 

                                          м/сек                                   (59)

 м/сек

10.                        Аэродинамический расчет

 

      Подбор горелочного стройства. Для сжигания гля в топке сушильного барабана принимаем форсунку низкого давления системы.

                                                

   1.  <№ форсунки                                                       6

   2.  Типоразмер                                                        ОЭН-350

   3.  Расход по топливу                                             350 кг/ч

   4.  Диаметр входного воздушного патрубка        250 мм

   5.  Объемный расход воздуха, пропускаемого

        через форсунку                                                  2600 м³/ч

   6.  Объемный расход воздуха, необходимого

        для сжигания топлива                                       4325       

 

Первичный воздух (около  60 - 70 %) подводится к патрубку кожуха форсунки, вторичный поступает в топку через фронтовой регистр за счет разрежения в топке и эжектирующего действия форсунки. Амбразура   фор- сунки. выполненная в виде конуса во фронтовой   стене топки, служит для лучшения зажигания и повышения стойчивости процесса горения.   Предпочтительно весь  воздух, необходимый для горения, подавать как первичный со скоростью 50—80 м/с. Подогрев его возможен до 300 °С. Коэффициент избытка воздуха 1,2. Воздух поступает  от вентилятора с давлением 25—100 Па.

Подбор вентилятора и дымососа

Определяем объемный расход воздуха, необходимого для горения гля:

 

                                                   м³/ч                                           (60)

 

 м³/ч

 

Подача воздуха вентилятором при температуре воздуха 0=20°С (летние словия работы)

                                                 м³/ч                                          (61)

 

       м³/ч

 

         Вентилятор подбирают в зависимости от требуемых подачи и создаваемого давления, необходимого для преодоления сопротивлений воздушного тракта с целью нор­мальной работы форсунки.

Принимаем полное давление, развиваемое вентилято­ром при плотности воздуха =1,2 кг/м³; =2500 Па. По номограмме  выбираем   центробежный

 

вентилятор высокого давления Ц8-18 № 8, имеющего следующие характеристики:   к. п. д.   _в=0,58  и   гловая   скорость   =125рад/с

              Приняв к.п.д. привода для вентилятора, соединенного  с двигателем при помощи эластичной муфты =0,98

             Определяем мощность на валу электродви­гателя

 

                                         кВт.                                     (62)

 

      кВт.               

 

Установочная мощность  электродвигателя с  четом запаса равна:

 

                                                      кВт.                                              (63)

 

где К-коэффициент запаса мощности электродвигателя на пусковой момент, который принимают в зависимости от мощности на валу  кВт. при =2,28 кВт; =1,1

                                            кВт.                                          

 

Электродвигатели выбирают преимущественно короткозамкнутые, асинхронные.

С целью понижения температуры дымовых   газов, также интенсивного перемешивания их с воздухом и предохранения загрузочной течки от быстрого перегорания воздух подают специальным вентилятором в подсводовое пространство смесительной камеры.

 Определяем объемный расход холодного воздуха, необходимого для разбавления дымовых газов в камере смешивания.

                                     

                                                  м³/ч                                         (64)

 

м³/ч

        

С четом температурной поправки:

 

                                                 м³/ч                                            (64)

 

 м³/ч

 

         Для подачи воздуха на смешивание достаточно становки вентилятора низкого давления до =1 Па

По номограмме графической характеристики центробежных вентиляторов  подбираем вентилятор № 4: к.п.д. _в=0,64; =142 рад/с.

         Вентилятор соединяют с электродвигателем с помощью муфты, что требует соответствия частоты вращения его и двигателя. К.п.д. привода       _п =0,98. Мощ­ность на  валу электродвигателя равна:

 

              кВт                  (65)

 

Установочная мощность двигателя составит

 

                                        кВт                                (66)

 

         где К-коэффициент запаса мощности на пусковой момент,  равный 1,15

 

Принимаем к становке электродвигатель серии мощностью 3 кВт, w= 148,6 рад/с.

Определяем действительный объемный расход влажных отходящих газов при выходе из сушильного барабана по формуле

 

                                                                                                              (67)

 

где G_см-расход газов по массе, выходящих из сушильного барабана

 

                                      кг/ч                                   (68)

 

                                 кг/ч

 

При <=110⁰C плотность ходящих дымовых газов составит:

 

                                                                                          (69)

 

      По I-d-диаграмме при =100⁰C и d_к=290 на 1 кг сухих  газов парциальное давление водяного пара в отходящих газах составит            водяного пара

                                                  Р_п=29 Па

 

Тогда

 

кг/м³

 

Следовательно

м³/с

 

         Сопротивление   барабанной   сушилки _сущ прини­мают 100—200 Па при скорости газа  _газ=1,7….2  м/с  и коэффициенте заполнения =15…20%.  Наибольшее со­противление движению газового потока оказывает бата­рейный циклон для очистки от пыли отходящих   газов. Подбираем батарейный циклон с элементами диаметром D<=150 мм, коэффициент  гидравлического   сопротивле­ния элемента <=90. Исходя из технико-экономических соображений, также из требований надежности работы батарейных циклонов принимают гидравлическое со­противление батарейного циклона из соотношения   (от­ношение перепада давления в циклоне к плотности газа) <=550...750. Принимаем  <=600.

            Пропускную способность через одни элемент цикло­на по запыленному газу определяем по формуле

                                                                                         (70)

 

        Требуемое количество элементов циклона составит

 

                                                                                  (71)

 

 

Гидравлическое сопротивление циклона

 

                                      Па                              (72)

 

           Начальная запыленность газа, поступающего в батарейный        циклон, допускается    до   100 г/м³.   К.п.д.   батарейного    циклона    зависит

от фракционного состава пыли среднем колеблется от 78 до 95%. Скорость газов на ходе из барабана

                                                                                           (73)

 

м/с

 

Скорость газов в цилиндрической части циклона элемента определяем по формуле:

                                                                                                  (74)

 

м/с

 

           Общее аэродинамическое сопротивление, которое  должен преодолеть дымосос, складывается из следующих сопротивлений:

            Газоходов от топки до входа в сушильный барабан      100 Па

            Барабанной сушилки                                                         200

            Выходной газовой камеры от конца бараба­на

            до выходного патрубка циклона                                       50

  Батарейного   циклона                                                       504

 

Полное сопротивление сушильной становки составит _с.у.=854 Па

Обычно газы отсасываются   вентилятором    среднего давления, подачу которого рассчитывают из словий обеспечения скорости газов по массе   в сечении   барабана  2-3 кг/(с-м²) с четом подсосов  по  газовому тракту размере 50-70 %

    Подача дымососа с четом подсосов воздуха в размере  50% составит

 

                                       м³/ч                         (75)

 

             При подборе дымососа следует учитывать запас давления примерно до 40% к общей сумме аэродинамических сопротивлении. Соответственно

 

                                                    Па                             (76)

 

             В качестве дымососа можно использовать обычный центробежный вентилятор    среднего     давления.     Так    как   характеристи­ки  для подбора

вентиляторов составлены для  нормаль­ных словий при Т_о =273+ 20=293° К, то

                         Па                         (77)

 

         По этим данным (V_дым=3 м³/ч и Р₀=1520 Па) подбираем центробежный вентилятор к.п.д.  _в=0,63;  <= 87 рад/с.

          Мощность электродвигателя вентилятора:

 

               кВт               (78)

 

          где _п- к.п.д. передачи при помощи эластичной муфты, равный 0,98. становочная мощность двигателя при коэффициенте запаса мощности К=1,1 равна:

 

                                       кВт                                     (78)

 

Принимаем к становке двигатель с мощностью N=11 кВт.

          Вращающиеся барабанные сушилки обычно работа­ют под небольшим отрицательным давлением (50-250 Па), чтобы предотвратить выход в цех запыленных вредных топочных газов. Слишком большой подсос воз­духа снизит температуру сушки, поэтому стремятся за счет плотнений (лабиринтных радиальных и торцовых) снизить подсос воздуха до минимального предела. 

 

11.                                                                                                                  Материальный баланс процесса сушки

 

Таблица 5 – материальный баланс процесса сушки

Наименование статей	Кг/ч	%
Приход   Вл. Материал =12 +1293   Воздух, необходимый для горения   Воздух, необходимый для  разбавления дым. Газов   Невязка	13293   1743 2081 8,33	77,63   10,17 12,15 0,04
Всего:	17 125,33	100
Расход    Производительность по высушенному материалу   Количество  влаги даленного при сушке песка   Продукты горения       Воздух, необходимый для горения   Воздух, необходимый для  разбавления дым. Газов	12   1293   1,18 6,21   0,27   0,67   1743 2081	70,08   7,55   0,007   0,04   0,001   0,004 10,19   12,16
Всего:	17 125,33	100

 

 

Библиографический список

 

1.  Белопольский М.С. Сушка керамических суспензий в распылительных су­шилках / М.С. Белопольский - М.: Изд-во лит-ры по строительству, 1972.-126 с.

2.  Левченко П.В. Расчеты печей и сушилок силикатной промышленности: учеб. пособие для вузов /П.В. Левченко. - М.: Высш. школа, 1968. - 367 с.

3.  Мазуров Д.Я. Теплотехническое оборудование заводов вяжущих материа­лов: учебник для техникумов / Д.Я. Мазуров. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1982. - 288 с.

4.  Никифорова Н.М Основы проектирования тепловых становок при произ­водстве строительных материалов: учебник для техникумов / Н.М. Никифорова. - М.: Высш. школа, 1974. - 144 с.

5.  Мамыкин П.С. Печи и сушила огнеупорных заводов: учебник для техни­кумов / П.С. Мамыкин, П.В. Левченко, К.К. Стрелов. - Свердловск: ГНТИ, 1963. -472 с.

6.  Роговой М.И. Расчеты и задачи по теплотехническому оборудованию пред­приятий промышленности строительных материалов: учеб. пособие для техни­кумов / М.И. Роговой, М.Н. Кондакова, М.Н. Сагановский. - М.: Высш. школа, 1975.-320 с.

7.  Роговой М.И. Теплотехническое оборудование керамических заводов: учебник для техникумов /М.И. Роговой. - М.: Стройиздат, 1983. - 367 с.

8.  Справочник по производству строительной керамики / под ред. М.О. Юш­кевича. - М.: Стройиздат. - Т. 1, 1961. - 464 с.

9.  Справочник по производству строительной керамики / под ред. Д.Н. Полу-бояринова, В.Л. Балкевича. - М: Стройиздат. - Т.2, 1961. - 640 с.

10. Перегудов В.В. Тепловые процессы и становки в технологии строитель­ных изделий и деталей: учебник для вузов / В.В. Перегудов, М.И. Роговой. - М.: Стройиздат, 1983.-416 с.

11. Баренбойм А.М. Тепловые расчеты сушилок и печей силикатной про­мышленности: учеб. пособие для вузов / A.M. Баренбойм, Т.М, Галиева, Д. Б. Гинзбург [и др]; под ред. Д.Б. Гишбурга, В.Н. Зимина. - М.: Изд-во лит-ры по строительству, 1964. - 496 с.

     12. СТО ИрГТУ 05-2006. Оформление курсовых и дипломных проектов. -Иркутск: Изд-во ИрГТУ, 2006.