Читайте данную работу прямо на сайте или скачайте

Проектирование лесосушильной камеры

Содержание

Введени.

1.     

           

1.4. Определение производственной мощности действующего лесосушильного

цеха (участка).

2.     

2.1. Выбор расчётного материала..

2.9. Определение расхода пара..

2.10. Определение диаметров паропроводов и конденсатопроводов

2.11. Выбор конденсатоотводчиков

Литература.Е
Введение.

По своему технологическому содержанию процессы сушки и защиты древесины имеют целью осуществлять коренные изменения качества древесных материалов путём облагораживания древесины c

Выпиливаемые из сырых бревен доски и заготовки содержат по массе почти столько же влаги, сколько в них заключается древесного вещества. Если далить эту влажность, масса досок меньшится почти в 2 раза, влажность древесины будет близка к нулю.

Применяемый в промышленности метод теплового даления влаги из древесины называется сушкой. Физическая сущность процесса заключается в том, что нагретый воздух (агент сушки) направляют к сырому материалу, при взаимодействии с которым он отдаёт своё тепло, влага из древесины за счёт восприятия ею из воздуха тепла превращается в парообразное состояние и даляется этим же, воздухом.

Главная цель сушки древесины во всех словиях её производственного и бытового использования заключается в превращении древесины из природного сырья в промышленный материал с коренным лучшением её биологических, физико-механических, технологических и потребительских свойств

В результате высушивания, древесина приобретает стойкость против гниения, повышается её прочность и жёсткость, возникает стабильность размеров и формы деталей и всего изделия. Открывается возможность склеивания, шлифования, строгания, снижается тепло и электропроводимость, появляются другие положительные свойства (лучше держание гвоздей, выше чистот обрабатываемой поверхности и др.).

Подведения тепла к пиломатериалам для даления влаги, возможно следующими способами:

1) С горячей гидрофобной (отталкивающей) жидкостью.

2) Твёрдыми телами при контакте древесины с горячей металлической поверхностью.

3) Лучистой теплотой направленной к древесине от специальных полей.

4) Электрическим током пропускаемым через древесину и нагревающим её.

5) Электромагнитным полем высокой частоты, пронизывающем и нагревающем влажную древесину.

Известный интерес представляют опытные методы обезвоживания древесины без превращения её влаги в пар т.е. без затрат тепла на парообразование.

1) Центробежный при больших частотах вращения образца древесины, когда ось его вращения проходит по середине его длины.

2) Воздействие разности потенциалов постоянного электрического тока

3) Выдавливание древесины.
1.         

Конечной целью технологического расчёта является определение количества камер для высушивания заданного годового объёма пиломатериалов или определение производственной мощности лесосушильного цеха при известных типах количестве камер.

Технологический расчёт для известного типа камер или вновь проектируемой камеры выполняется в определённой последовательности.

1.    

2.    

3.    

4.

1. Пересчёт объёма фактического пиломатериала в объём словного материала

Для чёта производительности лесосушильных камер и планирования их работы становлена неизменная чётная единица - кубометр словного материала, которому эквивалентны сосновые обрезные доски толщиной 40 мм, шириной 150 мм, длиной более 1 м, высушиваемые по

Определение коэффициентов объёмного заполнения штабеля фактическими пиломатериалами β_Ф и словным материалом β_У.

Порода, вид и размеры пиломатериалов, мм	βВ	βШ	βД	К0	Wном, %	Wк, %	У0, %	βу, βФ	КЕ= у Ф
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
Осина, строительный материал, 25	0,5	0,6	1	0,41	20	12	3,28	0,290	1,565
Лиственница, для мебели, 32 3250	0,561	0,9	1	0,52	20	8	6,24	0,473	0,96
Сосна, заготовки для мебели, 40 3250	0,615	0,9	1	0,44	20	8	5,28	0,524	0,866
Сосна, обрез. пиломат 5500 (усл	0,615	0,9	0,85	0,44	20	12	3,52	0,454	---

1.2. Определение производительности камер в словном материале

Годовая производительность камеры в словном материале, м³ сл

У=Е_УУ,

где У - вместимость камеры в плотных кубометрах словного материала, м³/усл

nУ - число оборотов камеры в год при сушке условного материала.

Вместимость камеры в словном материале, м³/усл

У=ГУ, У=70,23/усл

где Г - габаритный объём всех штабелей в камере, м³; У - коэффициент объёмного заполнения штабеля словным материалом (определяется так же, как и β_Ф по формулам или таблицам).

Габаритный объём штабелей Г, м³, вычисляется по выражению:

3

где

Число оборотов камеры в год (число загрузок), об/год, определяется по выражению:

У= ────

ОБ.У

где 335 - время работы камеры в году, суток; ОБ.У - продолжительность оборот камеры для словного материала, суток.

В конечном виде формулу для определения П_У, м³усл./год, можно записать:

У=Гβ_{у ──── У}=70,2*0,454 ────=3140 м³усл./год

ОБ.У 3,4

1.3. Определение необходимого количества камер

КАМ= ───а

У 3140

У - годовая производительность одной камеры в словном материале.

Производственная мощность лесосушильного цеха П_ЦЕХА, м³усл./год, определяется суммой произведений числа камер соответствующего типа П_Уl, м³усл./год,

ЦЕХА=ΣlУl.

ЦЕХА=3*3140=9420 м³усл./год

2. Тепловой расчёт камер и цеха

Производиться с целью определения затрат тепла на сушку, расход

Тепловой расчёт целесообразно выполнять в определённой последовательности:

1)   

2) определение массы испаряемой влаги;

3) выбор режима сушки;

4)определение параметров агента сушки на входе в штабель;

5)определение объёма и массы циркулирующего агента сушки;

2.1. Выбор расчётного материала

За расчётный материал принимаются самые быстросохнущие доски или заготовки из заданной спецификации.

В данном случае Осина, толщина 25 мм, длина 6,5мм, не обрезная, строительный материал.

2.2. Определение массы испаряемой влаги

3 пиломатериалов, кг/м³

Н-К 60-12

1м3=3

¹⁰⁰

3; Н, К а

2.2.2. Масса влаги, испаряемой за время одного оборот камеры, кг/оборот

ОБ.КАМ= 1м3Е=192*20,3=3898Ф=70,2*0,290=20,3 м³

где Е - вместимость камеры, м³; Г - габаритный объём всех штабелей в камере, м³; Ф Ц коэффициент объёмного заполнения штабеля расчётным материалом.

ОБ.КАМ

С= ──────── = ───────── =0,021кг/са

соб.суш

τ_{соб.суш}= τ_сушпр+ τ_{кон.ВТО}

τ_пр

где τ_суш - продолжительность сушки расчётного материала, ч, τ_пр Ц продолжительность начального прогрева материала, ч; τ_{кон.ВТО} Ц продолжительность конечной влаготеплообработки

Продолжительность начального прогрева можно ориентировочно принимать для мягких хвойных пород 1,5 ч на каждый см толщины расчётного материала; для берёзы, осины, ольхи и др. мягких лиственных пород время прогрева величивается на 25%, для пиломатериалов твёрдых пород (дуб, бук, лиственница и др

Р= Сk

где К=12-15%; К<12%; при сушке в среде перегретого пара соответственно

2.3. Выбор режима сушки

Режим сушки выбирается в зависимости от породы и толщины расчётного материала, также требований, предъявляемых к качеству сухой древесины.

В настоящее время становлены четыре категории качества сушки пиломатериалов.

Мы выбираем

IIСР.К=Е15% (мебельное производство, столярно-строительные изделия и др.).

В этих камерах применяются режимы низкотемпературного и высокотемпературного процесса.

Порода	Толщина п	Номер и индекс режима	Номер ступени режима	Изменение влажности древесины на каждой ступени %	Параметры режима
t0, С	∆ 0, С	φ
Осина	25	3-Б (Н)	1 2 3	60>30 30-20 20-12	75 80 100	4 8 28	0,84 0,70 0,32

2.4. Определение параметров агента сушки на входе в штабель

2.4.1. Агент сушки - влажный воздух

По выбранному режиму назначаются расчётная температура 1 и относительная влажность воздуха φ₁ со стороны входа в штабель. Для камер периодического действия эти параметры берутся по второй (средней) ступени режима (

Влагосодеражание1, теплосодержане1, плотность р₁ и приведённый удельный объём ПР.1 определяются по

П1 33151,3

1=622 ───── г/кг=

а-П1 5-33151,3

где П1 - парциальное давление водяного пара, Па; а - атмосферное давление воздуха (а≈1 бар=10⁵ Па).

Так как 1П1/Н1, то П1=1П1=0,70*47359=33151,3 Па

где 1 П1 - давление насыщения водяного пара при расчётной температуре режима.

Теплосодержание воздуха, кДж/кг,

I1=1,01+0,0011(1,931+2490)=1,0*80+0,001*308,4(1,93*80+2490)=895,5 кДж/кг

Плотность воздуха, кг/м³,

1 308,4

349-132──────

1 622+308,4

ρ1= ──────────── = ─────────────── =0,86 кг/м³

1 353

Приведённый удельный объём, м³/кг сух. возд

υПР.1=4,62 10^-6 Т₁(622+1)=4,62*10^-6*353(622+308,4)=1,52 м³/кг

где Т₁ Ц термодинамическая температура, К. 1=273+1=273+80=353 К

2.5. Определение объёма и массы циркулирующего агента сушки

2.5.1. Объём циркулирующего агента сушки, м³/с, определяется по формуле

VЦ=ШТFЖ.СЕЧ.ШТ=2,0*9,75=19,5 м³/с

где ШТ - расчётная (заданная) скорость циркуляции агента сушки через штабель, м/с; Ж.СЕЧ.ШТ - живое сечение штабеля, м².

Ж.СЕЧ.ШТ=В)=1*6,5*3,0(1-0,5)=9,75 м²

где В - коэффициент заполнения штабеля по высоте.

2.5.2. Масса циркулирующего агента сушки на 1 кг испаряемой влаги, кг/кг

Ц 19,5

Ц=а

РυПР.1

где ПР.1 - приведённый дельный объём агента сушки на входе в штабель, м³/кг (определяется по

2.5.3. Определение параметров воздуха на выходе из штабеля

2= ───── +1 = ────── + 308,4=310,3 г/кг

Ц 513,1

Теплосодержание воздуха, кДж/кг, 2=1

2-2,4902

I2=1,02+0,0012(1,932+2490). 2= ──────── = ──────────── = 76,5

2

I2=1,0*76,5+0,001*310,3(1,93*76,5+2490)=895 кДж/кг

Плотность воздуха, кг/м³,

2

349-132──────

2 622+310,3

ρ2= ────────────а 3

2 349,5

Приведённый удельный объём, м³/кг сух. возд

υПР.2=4,62 10^-6 Т₂(622+2)=4,62*10^-6*349,5(622+310,3)=1,50 м³/кг

где Т₂ Ц термодинамическая температура, К. 2=273+

2.5.4. Уточнение объёма и массы циркулирующего

Ц= ───── = ────── = 526,3

2-1

Уточнение объёма Ц, м³/с, и массы

Ц= Цm РυПР.1=526,3*0,025*1,52=20 м³/с

Ц= Цm Р=526,3*0,024=13,1 кг/с

Если не задана скорость агента сушки через штабель, то она может быть определена или точнена по Ц

Ц 20

ШТ= ─────── = ───── =2

Ж.СЕЧ.ШТ 9,75

2.6. Определение объёма свежего и отработанного воздуха или перегретого пара

2.6.1. Масса свежего и отработанного воздуха на 1 кг испаряемой влаги, кг/кг,

0= ────── = ─────── =3,3

2-0 310,3-10

где - 0 влагосодержание свежего воздуха, г/кг (при поступлении из коридора правления или цеха 0=10-12 г/кг; при поступлении наружного воздуха летом 0 =10-12 г/кг; зимой 0=2-3 г/кг).

2.6.2. Объём свежего (приточного) воздуха, поступающего в камеру, м³/с,

0= _{P 0νПР.о=0,025*3,3*3,48=0,2873/с}

где ПР.о - приведённый удельный объём свежего воздуха, м³/кг (при 0=20^оПР.о≈0,87 м³/кг).

2.6.3. Объём отработанного воздуха (выбрасываемого из камеры), м³/с,

ОТР= _{P 0νПР.2 =0,025*3,3*1,50=0,1233/с}

где ПР.2, - приведённый удельный объём отработанного ( на выходе из штабеля) воздуха, м³/кг.

Площадь поперечного сечения приточного канала, м²,

0 0,287

КАН= ───── = ───── =0,0717 м²

КАН

где 0 - объём свежего воздуха, м³/с;

О= 0m РνПР.0=3,3*0,025*3,48=0,287 м³/с

где ПР.0 Ц приведённый удельный объём свежего воздуха, м³/кг.

Площадь поперечного сечения вытяжного канала, м²,

ТР

КАН= ───── = ──── =0,0307 м²

КАН

где ТР - объём отработавшего агента сушки, м³/с;

ОТР= 0m РνПР.2=3,3*0,025*1,50=0,123 м³/с

где ПР.2 - приведённый удельный объём отработавшего агента сушки, м³/кг.

2.7. Определение расхода тепла на сушку

2.7.1. Расход тепла на начальный прогрев 1 м³ древесины

1.Для зимних условий, кДж/м³,

Г.Ж

ПР11м³= ρWС_(-)(-0)+ ρ_б WС₍₊₎ПР=650*2,09*24+400────335+650*2,89*100=2780743

W - плотность древесины расчётного материала при заданной начальной влажности Н, кг/м³; б - базисная плотность древесины расчётного материала, кг/м³; Н - начальная влажность расчётного материала, %; Г.Ж - содержание незамёрзшей связанной (гигроскопичной влаги), %; (-),С₍₊₎ - средняя дельная теплоёмкость соответственно при отрицательной и положительной температуре, кДж/(кг ^оС0 - начальная расчётная температура для зимних словий, ^оСПР - температура древесины при её прогреве, ^оС

При определении удельной теплоёмкости древесины, средняя температура, ^оС

0+0

(-) СР= ────── = ───── = -12 ^оС(-)=2,09

ПР 0+100

(+) СР= ────── = ───── =50 ^оС(+)=2,89а

2. Для среднегодовых словий, кДж/м³,

qПР11м³=WС₍₊₎(ПР-0)=650*2,9(100-5,0)=179075 кДж/м³

где 0 - среднегодовая темератураоС

при СР=(0+ПР)/2 = (5,0+100)/2=52,5 ^{оС (+)=2,9}

2.7.2. дельный расход тепла, кДж/кг, при начальном прогреве на 1кг испаряемой влаги

(определяется для зимних и среднегодовых словий)

ПР11м³

ПР= ПР= ──────── =932,68 (среднегодовое)

3 192

2.7.3. Общий расход тепла на камеру при начальном прогреве

ПР11м³

ПР= ПР= ──────── =214,84 (среднегодовое)

ПР

где ПР Ц

2.7.4. Определение расхода тепла на испарение влаги

1. 

2-0

ИСП=1 ───── - ВtПР = 1─────── - 4,19*100=2451,5 кДж/кг (зимнее)

2-0

ИСП= 1─────── - 4,19*100=2408,2 кДж (среднегодовое)

где 2 - теплосодержание воздуха на выходе из штабеля, кДж/кг; 0 - теплосодержание свежего (приточного) воздуха, кДж/кг; 2 - влагосодержание воздуха на выходе из штабеля, г/кг; 0 - влагосодержание свежего (приточного) воздуха, г/кг; С_В - дельная теплоёмкость воды, С_В=4,19 кДж/(кг ^оСПР - температура нагретой влаги в древесине, ^оС

При поступлении воздуха из коридора правления или наружного воздуха летом допустимо принять 0=10-12 г/кг, 0=46 кДж/кг; при поступлении наружного воздуха зимой 0=2-3 г/кг, 0=10 кДж/кг.

2.

ИСП=ИСПm Р=2451,5*0,025= 61,3кВт (зимнее)

ИСП=2408,2*0,025= 60,2 кВт (среднегодовое)

2.7.5. Потери тепла через ограждения камеры

1.

ОГ=∑ОГkc0)10^-3 =а

где ∑ОГ - суммарная поверхность ограждений крайней камеры в блоке, м²; 2 ^оСcоС0 - расчётная температура наружного воздуха для зимних и среднегодовых словий.

Коэффициент теплопередачи многослойных ограждений подсчитывается по общейзвестной2 ^оС

1 2 δ_n а

ВН 1 2 λ_n Н

где ВН - коэффициент теплоотдачи для внутренних поверхностей ограждений, Вт/(м^{2 о}СВН=25); Н - коэффициент теплоотдачи для наружных поверхностей ограждений, Вт/(м^{2 о}СН=23 - для наружного воздуха; Н=12 - для чердачных и неотапливаемыхН=9 - для отапливаемых помещений); 1;2; Е ; n1;2; Е ; n а2 ^оС

коэффициент теплопередачи полаПОЛ, Вт/(м^{2 о}С

kПОЛ=0,5СТ =0,5*0,47=0,24 Вт/(м^{2 о}С

kДВ= ─────────────────────── =0,6 Вт/(м^{2 о}С

kСТ= ───────────────────────── =0,47 Вт/(м^{2 о}С

2. ОГ=4,7*1,5=7,05

ОГ

ОГ= ───── = ───── =335,71 кДж/кг

С 0,021

где ∑ОГ - суммарные теплопотери

2.7.6. Определение дельного расхода тепла на сушку, кДж/кг

Производится для зимних и среднегодовых словий

СУШ=(ПР+ИСП+ОГ)с₁=(1448,30+2451,5+335,71)1,1=4659,06(зимнее)

СУШ=(932,68+2408,2+335,71)1,1=4044,24 (среднегодовое)

где с₁ Ц коэффициент, учитывающий дополнительный расход тепла на начальный прогрев камер, транспортных средств, оборудования и др.; принимается в зависимости от условия процесса от 1,1 до 1,3.

2.7.7. определение расхода тепла на 1 м³ расчётного материала, кДж/м³

Производится для среднегодовых словий по формуле

СУШ 1 м^{3=СУШm1м3}

СУШ 1 м^{3 =4044,24*192=776494,08 (среднегодовое)3}

2.8. Выбор типа и расчёт поверхности нагрева калорифера

2.8.1. Выбор типа калорифера

Из всего многообразия серийно выпускаемых калориферов (основное название - воздухонагреватель по ГСа

2.8.2. Тепловая мощность калорифера

Тепловая мощность калорифера, то есть количество передаваемой им в единицу времени тепловой энергии в кВт, определяется расходом тепла на сушку в единицу времени для зимних словий:

К=(ИСП+ΣОГ)с₂ = (61,3+7,05)1,2=82,02

где с₂ Ц коэффициент неучтённого расхода тепла на сушку, с₂=1,Е1,3.

2.8.3. Расчёт поверхности нагрева калорифера, м²

Кc3 1*82,02*1,2

К= ────── = ─────────── = 94,61м²

т-C

где 2 ^оСт - температура теплоносителя (пар, вода), ^оСCоС3 Ц коэффициент запаса, учитывающий загрязнение поверхности калорифера ( для чугунных труб с₃=1,1; для биметаллических с₃=1,2).

Температуру среды C

C1+t₂)/2=(80+76,5)/2=78,25

где 1 и 2 - соответственно температуры агента сушки на входе в штабель и выходе из штабеля, ^оС

Камеры с калориферами из биметаллических греющих труб наружным диаметром 56 мм

Ж.СЕЧ.К=КАН(1-Кƒ)=9,75(1-0,410)=5,75

где Кƒ - коэффициент проекции труб на площадь, перпендикулярную потоку.

Коэффициент проекции зависит от шага

Зная Ж.СЕЧ.К и Ц, определяем скорость агента сушки; м/с, через калорифер

Ц а

К= ────── = ──── =а

Ж.СЕЧ.К

Для биметаллических труб К, то есть К).

К

К= ──── = ──── = 72 трубы

К 1,3

К - поверхность нагрева одного компактного калорифера.

Площадь нагрева 1 м биметаллической трубы диаметром 56 мм равна 1,3 м².

2.9. Определение расхода пара

2.9.1. Расход пара на 1 м³ расчётного материала, кг/м³

СУШmМ³

СУШ.М³= ──────── = ──────── =369,75 кг/м³

П-К 2100

где СУШ - П - энтальпия сухого насыщенного пара при определённом давлении, кДж/кг; К - энтальпия кипящей воды при том же давлении, кДж/кг.

Ориентировочно ΔП-К можно принимать:

при р=0,2-0,25 МП

при р=0,3-0,50 МП

р

2.9.2. Расход пара на камеру, кг/ч

Определяется для зимних и среднегодовых словий

Для камер периодического действия:

) в период прогрева

ПР+∑ОГ)с₂3600

КАМ.ПР= ──────────── = ────────────── =730 (зимнее)

П-К 2100

Р_КАМ.ПР= ────────────── = 475,47(среднегодовое)

₂₁₀₀

б) в период сушки

ИСП+∑ОГ)с₂3600

КАМ.СУШ= ──────────── = ────────────── =146,46

П-К 2100

КАМ.СУШ= ─────────────── =144,10 кг/ч (среднегодовое)

с₂ - коэффициент, учитывающий потери тепла паропроводами, конденсатопроводами2≈1,25).

2.9.3. Расход пара на сушильный цех, кг/ч

ЦЕХА=КАМ.ПРР_КАМ.ПР+КАМ.СУШР_{КАМ.СУШ}=1*730

где КАМ.ПР - число камер, в которых одновременно идёт прогрев материала (принимается равным 1/6 от общего числа камер и не менее одной при любом малом числе камер); КАМ.СУШ - остальные камеры цеха, в которых идёт процесс сушки;

2.9.4. Среднегодовой расход пара на сушку всего заданного объёма пиломатериалов, кг/год,

ГОД=Р_СУШ.1м ФC_{длит=369,75*2400*1,0=887400}

где Ф - объём фактически высушенного или подлежащего сушке пиломатериала данного размера и породы, м³; С_ДЛИТ - коэффициент, учитывающий величение расхода пара при сушке пиломатериалов, сохнущих медленнее расчётного материала.

Средневзвешенная продолжительность сушки фактических пиломатериалов, ч,

11+22+Е+nФ

СР.Ф= ─────────────── = ──────────────────── =80,71 ч

_Ф

где 1; τ₂n Ц 1; Ф₂;ЕФn - годовой объём этих же пиломатериалов отдельно по породам и сечениям, м³; РАСЧ - продолжительность сушки расчётного материала, ч.

τСР.Ф/РАСЧ=80,71/58=1,3

_{Cдлит=1,0}

2.10. Определение диаметров паропроводов и конденсатопроводов

1. Диаметр главной паровой магистрали МАГ, м, в сушильном цехе (от теплового ввода до крайней камеры в блоке):

ЦЕХ 1023

МАГ=√1,27─────── = √1,27──────── =0,066 м

ПυП 3600*1,62*50

где П - плотность пара, кг/м³; П - скорость движения пара, принимается для магистралей 50-80 м/с.

2. Диаметр паропровода (отвода) к коллектору камеры, м,

КАМ.ПР 730

КАМ=√1,27─────── =√1,27───────── =0,063 м

ПυП

где Р_КАМ.ПР Ц расход пара на камеру периодического действия для зимних словий в период прогрева, кг/ч; П - принимается 40-50 м/с.

3. Диаметр паропровода к калориферу камеры, м,

КАМ.СУШ 146,46

К=√1,27─────── =√1,27───────── =0,035 м

ПυП 3600*1,62*25

где Р_{КАМ.СУШ} Ц расход пара на сушку для зимних словий, кг/ч; П - принимается 25-40 м/с.

4. Диаметр паропровода к влажнительным трубам, м,

КАМ.ПР-Р_{КАМ.СУШ 730}

УВЛ=√1,27──────────── =√1,27─────────── =0,05 м

ПυП 3600*1,62*50

При расчёте УВЛ скорость движения пара П принимается 50 м/с и более. Диаметр самих влажнительных труб в камере может быть УВЛ=40-50 мм.

5. Диаметр конденсационного трубопровода от калорифера камеры, м,

КАМ.СУШ 146,46

КОНД.КАМ=√1,27───────── =√1,27───────── =0,01 м

КυК

где К - плотность конденсата, кг/м³ (выбирается в зависимости от давления в трубопроводе); К - скорость конденсата, м/с (принимается от 0,5 до 1м/с).

6. Диаметр конденсационной магистрали, м,

КАМ.СУШКАМ а

КОНД.МАГ=√1,27───────── =√1,27───────── =0,01 м

КυК 3600*934*1

где КАМ - количество камер в цехе; К - принимается 1-1,5 м/с

Рассчитанные значения диаметров труб сравниваются со стандартными диаметрами (условным проходом) и принимаются ближайшие большие значения по ГОСТ 3262-75 Трубы стальные водо-газопроводные

Пример словного обозначения: труба 20

2.11. Выбор конденсатоотводчиков

Выбор их производится по коэффициенту пропускной способности υ

КАМ.СУШ 20*146,46

υ

Г√∆_РρК

где Р_{КАМ.СУШ} Ц расход пара на сушку в зимних словиях, равный расходу горячего конденсата, кг/ч; РК - плотность конденсата, кг/м³;а ГРГРГ

Перепад давления в конденсатоотводчике

Р1-р₂=0,95*0,30-0,2=0,085 Па

где р₁ Ц абсолютное давление пароводяной смеси перед конденсатоотводчиком1=0,95р, где р2 Ц абсолютное давление конденсата после конденсатоотводчика

Если υ

У=25 мм

Проход словн-ыйУ, мм	Коэффициент υ	Размеры	Резьба трубная дюйм	Масса, кг
L	L1	HМАКС	H1	D0	S
25	1250	120	18	250	28	100	46	1	6,55

Литература

1. Е. С. Богданов, В. А. Козлов, Н. Н. Пейч

2. Акишенков

3. Кречетов И. В. Сушка древесины. М: Лесная промышленность, 1980, 432 с.