Читайте данную работу прямо на сайте или скачайте

Автоматизация процесса получения диоксида титана

1.ВВЕДЕНИЕ

Известно, что ввод в экслуатацию систем правления современными сложными технологическими процессами, как правило, занимают относительно много времени, требуя для своего выполнения специальных бригад квалифицированного пуско-наладочного персонала. И несмотря на это, как свидетельствует опыт, в большинстве случаев принятые в эксплуатацию системы правления оказываются настроенными далеко не оптимальным образом, что влечёт за собой соответствующие (обычно скрытые, поскольку они специально не регистрируются) экономические потери, также сократить сроки ввода систем правления в действие.

В процессе эксплуатации водоподготовительной обессоливающей становки ХВО-2 (химводоочистка) возникает необходимость в сбросе сточных вод, образующихся в результате регенерационных циклов водород-катионитовых и анионитовых фильтров, достигающих по количеству до 50% от производительности ВПУ
(водоподготовительной становки). В результате регенераций Н-катионитовых фильтров раствором серной кислоты образуются кислые стоки с рНФ ниже 6.5, а при регенерации анионитовых фильтров раствором едкого натра образуются щелочные стоки (рН=8.5).

По природоохранным нормам сточные воды должны довлетворять требованиям нейтральной Среды, т.е. соответствовать рН=6.5-8.5. Процесс нейтрализации сточных вод до заданных величин не простой, требующий значительных затрат. Для довлетворения таких жестких требований на ХВО-2 выполнена схема зла нейтрализации сточных вод с автоматизированной системой управления технологическим процессом (АСУ ТП).

2. ТЕХНОЛОГИЯ ПРОИЗВОДСТВА

2.1 Описание технологического процесса

Технологическая схема зла нейтрализации включает в себя принцип раздельного сброса кислых и щелочных стоков в дренажные коллекторы Н-катионитовых и ОН-анионитовых фильтров с последующей 3-х ступенчатой нейтрализацией. Кислые стоки напрямую с дренажного коллектора Н-катионитовых фильтров направляются на первую ступень, которая состоит из предварительной камеры смешивания кислых и щелочных стоков и 2-х перегородчатых параллельно становленных смесителей Æ 630мм. После первой ступени кислые стоки, или средненные стоки, поступают на вторую ступень нейтрализации, т.е. на вихревой смеситель. В нижней части внутри вихревого смесителя выполнены эвальвентные сопла для создания закручивающего потока, поступающего с первой ступени. Из вихревого смесителя второй ступени нейтрализации через переливную трубу поток средненных щелочных вод направляется в бак донейтрализатор V=6м³ третьей ступени и далее в канализацию.

Щелочные стоки с дренажного коллектора ОН-анионитовых фильтров направляются в дренажный бак. Из дренажного бака щелочные стоки перекачиваются дренажными насосами в баки-накопители ЩС-1, УЩС-2 (усреднители щелочных стоков), V=400м³.

При этом один из баков ЩС-1 или ЩС-2 служит для накопления и доведения щелочных стоков до концентрации 0.25-0.3%. Усреднение и доведение до заданной концентрации щелочных стокова в ЩС-1 или ЩС-2 производится путем включения насосов рециркуляции НР и добавлением NaOH в баки через задвижки Д, Д от мерников NaOH зла нейтрализации.

При наличии готовых средненных щелочных стоков в том или ином баке они подаются насосами нейтрализации НУЩ на первую ступень нейтрализации через клапан-регулятор 2-5 /см. принципиальную функциональную схему-ПФС/ и задвижку ЩС. На вторую ступень через клапан-регулятор 3-5 и задвижку ЩС. На третью ступень щелочные стоки подаются через клапан-регулятор 4-5, также с вихревого смесителя второй ступени нейтрализации.

Один раз в смену должна быть проведена сверка показаний рН-метров с результатами химического анализа.

2.2 Технико-экономическое обоснование проектируемой схемы автоматизации.

Автоматизация процесса нейтрализации в цехе химводоподготовки позволит решить ряд задач:

1. лучшение словий труда основныха рабочих Повышение безопасности производства.

2.. Внедрение АСУ ТП позволит перенести рабочие места операторов на центральный пульт правления и отделить от основного помещения цеха.

3. Снижение затрат на приобретение щелочи за счет рационального использования ее в процессе нейтрализации, что обеспечивает автоматизированные системы правления АСУ ТП.

2.2.1 Обоснование выбора параметров,подлежащих контролю и регулированию.

В процессе функционирования системы, комплексно-технические средства обеспечивают автоматический съем, обработку и управление /регулирование/ технологическими параметрами объекта. В работоспособном состоянии АСУ ТП осуществляет прямое цифровое правление исполнительными стройствами, изменяя становки и параметры настройки локальных систем регулирования.

В ходе процесса нейтрализации контролю подвергаются следующие технологические параметры:

Q - водородный показатель Среды (рН) в трубопроводе кислых стоков, на выходе перегородчатого смесителя, на выходе бака донейтрализатора. На точках отбора становлены датчики рН-метр автоматический промышленный с чувствительным элементом ДПГ-М-3 (позиции 2-1,

3-1, 4-1 см. ПФС), соответственно 1,2,3 ступени нейтрализации.

На щите КИП расположены промышленные преобразователи П-215 (позиции 2-2, 3-2, 4-2). Эти преобразователи преобразуют сигнал от
электродов рН-метра в аналоговый токовый сигнал 0-5мА, который идет на многофункциональный регулирующий микропроцессорный контроллер РЕМИКОНТ Р-13Ф (позиция 1-2). В ремиконте сигнал обрабатывается и преобразуется в цифровую форму. На основании этого на выходе контроллера формируется выходной сигнал, который правляет исполнительными механизмами (позиции 2-5,3-5,4-5)

L - ровень Среды в баках накопителях ЩС-1,УЩС-2. На точках отбора становлены датчики типа САПФИР 22-Ех-М-ДИФ (позиции 5-1,6-1), работающие в комплекте с преобразователями САПФИР БПС-2ПФ (позиции 5-2, 6-2). Аналоговый токовый сигнал с преобразователей снимается ремиконтом, где преобразуется в цифровую форму.

Q - концентрация щелочи NaOH в щелочных стоках, поступающих на нейтрализацию с баков накопителей. Контроль за концентрацией производят промышленные концентрометры типа КНЧ-2-8 (позиции 9-2, 10-2). Аналоговый токовый сигнал 0-5мА поступает в ремиконт, где преобразуется в цифровую форму.

Основные функции АСУ ТП, которые необходимы для обеспечения нормальной работы процесса нейтрализации заключаются в следующем:
1. Регулирование подачи щелочных стоков в смеситель:

- осуществляется измерение значений технологических параметров, занесение их в ОЗУ, также выдача правляющих воздействий на исполнительные механизмы.

2. Управление подачи ЩС на нейтрализацию:

- производится формирование и выдача управляющих воздействий на исполнительные механизмы.

3. правление заполнением и среднением ЩС в УЩС:

- производится измерение текущих значений технологических параметров, запись их в ОЗУ, затем осуществляется выдача правляющих воздействий на исполнительные механизмы в соответствии с алгоритмом.

4. Передача, обработка информации о ходе технологического процесса, обнаружение аварийных ситуаций, их анализ:

- функция верхнего ровня, т.е. функция реализуется по ПЭВМ.

3.ПОСТРОЕНИЕ МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ И ОПТИМИЗАЦИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА.

3.1 Выбор критериев оптимальности.

Как было описано выше, конечным результатом процесса нейтрализации являются сточные воды, рН которых должна удовлетворять требованиям нейтральной Среды. По мере прохождения процесса рН стоков может изменяться. Это зависит от качества реагентов, вступающих в процесс перемешивания, также их расхода.

На основе этого можно сделать вывод, что главными критериями оптимальности данного технологического процесса будут являться концентрация и расхода реагирующих компонентов (раствора едкого натра и серной кислоты).

3.2 Формализация технологического процесса.

Получение нейтральной среды происходит в результате химической реакции:

Входной переменной является начальная концентрация кислых стоков и соответственно их рН. Также входной величиной являются щелочные стоки, именно рассматривается концентрация щелочи и рН. Выходной переменной является рН нейтральной среды на выходе процесса нейтрализации.

Химическую реакцию, протекающую в процессе нейтрализации можно описать следующим стехиометрическим равнением:

выражение, определяющее скорость реакции, может быть записано так:

R - скорость реакции в объеме V;

С_А,С_В- концентрации потоков, вступающих в реакцию;

k- константа скорости реакции.

Поскольку предлагается идеальное перемешивание, состав отбираемого потока такой же, что и в проточной емкости. Изменение объема жидкости в емкости находят из равнения общего материального баланса:

Q₁- объемный расход вещества на входе;

Q₂- объемный расход вещества на выходе;

- объем системы.

Для введения реакции в основную модель системы будем рассматривать скорость реакции как выход для балансов по компонентам А и В и как вход для балансов по компонентам С и D. равнения материальных балансов запишется следующим образом:

[скорость накопления]=[приток]-[сток]

Другими словами изменение количества вещества, аккумулируемого во внутреннем объеме аппарата за некоторое время, это изменение потока вещества на входе и на выходе системы.

Для добства вычислений запишем, что входные потоки аQC_A аи QC_B аэто I_ВХ., а выходные потоки это I_ВЫХ.. Изменение количества вещества VC запишем как DМ. Тогда изменение концентрации в аппарате, объемом V, будет равняться:

Изменение количества вещества это ничто иное как изменение концентрации этого вещества. Тогда данное выражение можно преобразовать к виду:

DC=C(t)-C(0)

Отношение объемного расхода Q к объему системы V, это:

t - среднее время пребывания частиц в аппарате.

Отсюда можно перейти к выводу дифференциального равнения процесса перемешивания.

Решая уравнение данной предложенной модели (модель идеального перемешивания), мы можем знать как поведет себя вся система, если на вход системы попадут единичный скачок или единичный импульс.

Итак решение равнения модели:

перейдем к операторской форме записи

;а C_ВХ.(S)ÞC_BX.(t)а ; C_ВЫХ.(S)ÞC_ВЫХ.(t)

тогда дифференциальное равнение модели запишется следующим образом:

получилось апериодическое звено 1-го порядка, где Т=t. Запишем окончательное выражение:

1.- Допустим, что на вход системы подали единичный скачок, т.е.

F_крив.- это кривая отклика системы на единичный скачок.

2.- Допустим, что на вход системы подали единичный импульс, т.е.

С_вх.(S)=1а ; C_вх.(t)=d(t), тогда

На рисунке 3.2.1. отображены кривые отклика системы на единичный скачок и на единичный импульс.

С_ВХ C_ВЫХ..

1(t) 1 F_KP.

t t

С_ВХ. С_ВЫХ.

d(t) 1/t

t t

рис.3.2.1.Кривые отклика модели на единичный скачок и единичный импульс.

3.3 Блок-схема алгоритма решения

Ввод исходных данных

Q₁,Q₂,C_A,C_B,C_C,C_D.

Расчет объема системы

Q₁C_A1,Q₂,R Материал.баланс по комп.А

Q₁C_B1,Q₂,R Материал.баланс по комп.В

C_A2,C_B2 равнение кинетики

Q₂,R Материал.баланс по комп.С

Q₂,R Материал.баланс по комп.D

Вывод результатов расчета

С_С,С_D.

Вывод:

Вид модели идеального перемешивания показывает, что это модель с сосредоточенными параметрами, так как основная переменная, в данном случае это концентрация, изменяется только во времени.

3.4 Постановка задачи оптимального правления

Оптимизация работы предлагаемой модели идеального перемешивания может быть достигнута за счет оптимизации режимных параметров. Очевидно существует некоторое оптимальное соотношение концентрации щелочи, подаваемой на вход объекта, и выходным параметром рН сточных вод.

Поставленную задачу решим простейшим методом, заключающимся в переборе вариантов. В результате получаем зависимость рН=f(С_NaOH).

С,%

12

9

6

3

рН

2 4 6 8 10 12 14

АВТ. АВТ. РУЧ.

Данная кривая построена на основе исследования прохождения процесса нейтрализации. Процесс велся на автоматическом, а затем на ручном правлении. При автоматическом режиме концентрация щелочи поддерживалась на ровне 3-4%, следовательно рН на выходе объекта не превышала технологических ограничений. При ручном правлении произошло величение концентрации, т.к. оператор на стадии дозирования щелочи процесса нейтрализации производил открытие задвижки вручную тем самым вызвав перерасход щелочи, а следовательно величение ее концентрации в водном растворе. рН на выходе объекта возрастает и выходит за рамки технологических ограничений.

Иными словами в качестве критерия оптимизации примем концентрацию щелочи в водном растворе.

3.5 Выбор метода поиска экстремума

Для отыскания критерия оптимальности воспользуемся методом пробных шагов. Поиск методом пробных шагов заключается в следующем. Из точки, характеризующей состояние объекта в данный момент времени, делаются пробные шаги во все стороны. В каждой из вновь получаемых точек вычисляются значение критерия оптимальности. Среди них выбирается минимальное значение, координаты которого запоминаются. Эта точка служит исходной для выбора следующего шага в направлении оптимума.

Если при очередном анализе пробных шагов не получено критерия оптимальности, то шаг меньшается наполовину и вновь делаются пробные шаги в обратном направлении.

Когда величина шага станет меньше требуемой точности достижения оптимума, процесс поиска заканчивается.

3.6 Описание блок-схемы алгоритма пробных шагов

Х - переменная;

Z - текущее значение критерия оптимальности;

Н и В-нижний и верхний предел области изменения Х;а

Т - требуемая точность решения задачи;

Ш - начальная величина пробного шага;

П - параметр в равнении поверхности;

М - максимальное значение Z;

Р,С - ячейки для хранения значений Z.

Программа начинается с ввода исходных данных. Значение функции Z присваиваются М и(операторы 1-4). Затем делается шаг в сторону возрастания Х и сравнение Z со значением в начальной точке (операторы 5-9). Далее выполняется шаг назад по оси Х и производится сравнение Z с максимальным значением М (операторы 10-14). Оператор 15 производит печать Х,Z выбранной точки; 16 - анализирует были ли дачные шаги среди пробных. Если удачных шагов не было, то производится анализ достигнутой точности решения. Если точность соответствует заданной, то счет останавливается, иначе происходит уменьшение шага наполовину (операторы 19-20) и повторение цикла пробных шагов.

Блок-схема алгоритма пробных шагов:

1-2 Н,В,Х,Т,Ш,П

3 Ш=çШê К=Х

4 Z,М=Z,Р=М,С=М

5 Е=Х,Х=Х+Ш

да

6 Х>В

12 Z

7 Z 13

Z<М

да

8 Z<М

14 М=Z,К=Х

а

9 М=Z,К=Х

1 5 Х,Z,Ша

10 Х=Е,Х=Х-Ш

д

16 Р¹М 19-20 Ш=Ш/2

11 Х<Н

да

17 Ш³Т

18 Остановк

4.ОПИСАНИЕ НЕСТАНДАРТНЫХ СРЕДСТВ АВТОМАТИЗАЦИИ.

Для более оптимального правления злом нейтрализации, именно исполнительными механизмами (насосами, задвижками), которые используются в данной технологической схеме реализована на ремиконте Р-130-73а схема логического правления исполнительными механизмами. Информационные сигналы снимаются с блоков-концевиков исполнительных механизмов, поступают в ремиконт, где они обрабатываются и используются в данной технологической схеме.

Данная программа запускается оператором с 2-х ключей правления, имеющих по два положения ручное и автомат. Программа разбита на восемь этапов.

ЭТАП 1.- Запуск программы и определение среднителя щелочных стоков, с которого будет подаваться щелочь на нейтрализацию.

Допустим, что процесс ведется с среднителя щелочных стокова №1 (в дальнейшем ЩС-1).

Шаг 1: определяет в каком положении находится ключ правления (в автоматическом или ручном). Если в ручном, то на 01 входе алгоблока ЭТП(34)
присутствует логический УФ, программа находится в состоянии ожидания. Если ключ находится в положении Уавтомат, то логическая УФ поступает на 01 вход алгоблока ЭТП(34), происходит срабатывание первого шага этого алгоблока и программа переходит к выполнению второго шага.

Шаг 2: - отвечает за переход программы на этап-2 (этап контроля ровня Среды в УЩС-1)

Шаг 3: - отвечает за переход программы на этап-4 (этап контроля ровня Среды в УЩС-2).

Шаг 4: - производит обнуление первого этапа

Шаг 5: - возвращает программу к началу первого этапа.

ЭТАП 2.- Контроль ровня среды в ЩС-1

Для выполнения данного этапа используются два сигнала: аналоговый, который идет с преобразователя Сапфир БПС-2ПФ (поз.5-3 см. ПФС), отображающий ровень в баке и дискретный сигнал от аварийного датчика уровня типа РОСФ (поз.7-3 см. ПФС). Т.е. степень заполнения бака контролируется двумя параметрами.

Шаг 1: - отвечает за дальнейший переход программы на третий этап. Т.е. при наличии логической УФ на 01 входе алгоблока ЭТП(35) говорит о том, что ровень в баке в норме. Если же на входе логический УФ, то программа переходит к выполнению второго шага.
Шаг 2: - останавливает выполнение всего хода программы и выдает на монитор компьютера сообщение, что ровень в ЩС-1 низкий и что следует перенести ход работы на ЩС-2.

Шаг 3: - это временная выдержка.

Шаг 4: - обнуление всего второго этапа.

Шаг 5: - возвращает всю программу к этапу первому.

ЭТАП 3.- Подготовка магистрали подачи щелочных стоков из ЩС-1.

Шаг 1: - производит переход программы на этап 6. Т.е. при наличии логического УФ на 01 входе алгоблока ЭТП(36) программа переходит на шестой этап, Если логическая УФ, то программа переходит к выполнению второго шага.

Шаг 2: - контролирует положение задвижки ЩС и выдает правляющий сигнал на ее перемещение. В данном случае необходимо закрыть эту задвижку. правляющая УФ с выхода 06 алгоблока ЭТП(36) поступает на вход триггера. Вследствие чего триггер выдает правляющий импульс на дискретный выход ремиконта, к которому подключена пусковая аппаратура управления задвижкой.

Шаг 3: - контролирует закрытие задвижки и выжидает 30 секунд до ее полного закрытия. Как только логическая УФ появилась на 07 входе алгоблока ЭТП(36), то на выходе 07 появился
управляющий сигнал, который вернет триггер в исходное состояние, т.е. снимет управляющий сигнал на его выходе.

Аналогичным способом выполняются последующие шаги, т.е. идет подготовка магистрали для подачи щелочи. Закрываются задвижки ЩС, Д, Н. И наоборот открываются задвижки ЩС, Д.

Шаг 14: - останавливает программу и переводит ее в состояние ожидания, пока не будет собрана вся магистраль.

Шаг 15: - обнуление третьего этапа.

Шаг 16: - переход программы на третий этап.

4 и 5-е этапы, это этапы контроля ровня среды и подготовки магистрали подачи щелочных стоков если в работе находится УЩС-2. Этапы выполняются аналогичным путем, описанным выше.

ЭТАП 6.- Включение насосов НУЩ.

Шаг 1: - продолжает контроль состояния магистрали, т.е. если на 01 входе алгоблока ЭТП(39) логическая УФ, то программа переходит к выполнению второго шага и это говорит о том, что магистраль собрана.

Шаг 2: - контролирует наличие кислых стоков на 1-ой ступени зла нейтрализации, рН среды не должна превышать 6.5.
Шаг 3,4: - правляют пусковой аппаратурой насоса.

Шаг 5: - обнуление этапа.

Шаг 6: - переход к седьмому этапу.

Шаг 7: - дополнительное обнуление шестого этапа.

ЭТАП 7.- Отключение насосов.

Шаг 1: - осуществляет контроль за состоянием магистрали, ровнем среды в ЩС, величиной рН на первой ступени. При появлении логической УФ на 01 входе алгоблока ЭТП(40) шаг выполняется. Это говорит о том, что произошло какое-то технологическое нарушение, либо изменился ровень в ЩС(стал низким), либо величилась величина рН щелочных стоков на первой ступени. С 05 выхода этого алгоблока логическая УФ поступает на триггер отключения насосов.

Шаг 2: - получает подтверждение на отключение насосов и обнуляет триггер.

Шаг 3: - обнуляет этап 7.

Шаг 4: - осуществляет переход программы на восьмой этап.

ЭТАП 8.- Закрытие задвижек ЩС, ЩС и дополнительное обнуление программы.

Шаг 1: - контролирует работу насоса. Если насос выключается, то на 01 входе алгоблока ЭТП(43)
появляется логическая УФ и следовательно программа переходит на второй шаг.

Шаг 2,3: - контролируют положение задвижки ЩС и ее перемещение. По аналогии выполняются шаги 4 и 5, но они контролируют задвижку ЩС.

Последние шаги данного этапа производят обнуление всех этапов предложенной программы.а

5. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ЧАСТЬ.

Одним из важнейших параметров, подлежащих обязательному автоматическому регулированию, является рНФ щелочных стоков на выходе бака донейтрализатора. Автоматическое регулирование процесса нейтрализации должно обеспечить поддержание в заданных пределах рН-среды. По природоохранным нормам сточные воды должны довлетворять требованиям нейтральной Среды, т.е. соответствовать рН=6.5-8.5.

Значительное превышение или наоборот занижение становленных норм влечет за собой дополнительные штрафы, которые выплачиваются предприятием как за вредные выбросы.

Для определения динамических свойств объектов воспользуемся методом экспериментального определения динамических характеристик объектов, так как, по сравнению с аналитическими методами, они наиболее достоверны и более доступны для обслуживающего персонала.

Основными причинами изменения рН сточных вод являются: изменение расхода щелочных стоков,
аподаваемых на нейтрализацию кислых стоков, также концентрация щелочных стоков. Поддержание постоянного уровня рН осуществляется путем изменения расхода щелочи на нейтрализацию, воздействуя тем самым на регулирующий клапан.

Используя теоретические и практические знания об объекте, можно предположить как поведет себя объект в динамике.

Схема для проведения эксперимента приведена на рисунке 5.1.

Из схемы видно, что при проведении эксперимента необходимо снять следующие переходные характеристики объекта:

-по изменению рН при возмущении расходом щелочи (в дальнейшем - основной канал);

-по изменению рН при возмущении концентрацией щелочи (в дальнейшем - канал внешнего возмущения);

-а так же характеристику положение клапана - расход щелочи(в дальнейшем - внутренний канал).

В настоящее время для контроля изменения рН становлены промышленные рН-метры с чувствительным элементом ДПГ-М-3.

для измерения концентрации щелочи используются приборы типа КНЧ-2-8. Датчики и приборы
соединяются с микропроцессорным контроллером типа РЕМИКОНТ Р-13Ф, который становлен в центральной щитовой цеха химводоподготовки. Используя программное обеспечение контроллера и становленного в цехе компьютера мы можем снимать показания в цифровом виде с экрана компьютера с необходимой дискретностью обновления показаний по времени.

Конц.NaOH=3-4%

Подача средн. Клапан подачи

стоков средн.стоков рН

Блок ручного Датчик Датчик

правления расход рН-метр

РЕМИКОНТ Р-130а

рис.5.1 Схема проведения эксперимента

5.2. Проведение эксперимента.

При определении переходного процесса по основному каналу скачок подаем перемещением клапана н магистрали подачи средненных стоков на 10 % (с 20 до 30 %) по шкале дистанционного казателя положения клапана (БРУ-2), предварительно отключив все регуляторы и добившись стабилизации параметров. Изменение параметра рН сточных вод будет являться выходной величиной объекта. Дискретность времени - 1 секунда. Значения времени и величины рН на выходе объекта приведены в таблице 5.2.1.

Таблица 5.2.1

Время ,с.	Значен. рН	Время ,с.	Значен. ,рН.	Время ,с.	Значен. ,рН.	Время ,с.	Значен. ,рН.
0	2.05	12	7.37	24	11.05	36	11.9
1	2.05	13	7.81	25	11.25	37	11.9
2	2.05	14	8.26	26	11.37	38	11.95
3	2.1	15	8.8	27	11.46	39	11.95
4	2.5	16	9.15	28	11.5	40	12.01
5	2.95	17	9.47	29	11.6	41	12.01
6	3.5	18	9.9	30	11.65	42	12.02
7	4.0	19	10.14	31	11.69	43	12.03
8	4.9	20	10.35	32	11.77	44	12.03
9	5.56	21	10.55	33	11.81	45	12.05
10	6.07	22	10.8	34	11.85	46	12.05
11	6.85	23	10.97	35	11.89	47	12.05

По значениям таблицы строим кривую изменения рН в объекте вследствие возмущения расходом щелочных стоков ( рисунок 5.2.1).

Кривую разгона по внутреннему каналу снимаем аналогично описанному выше образом. Скачок подаем изменением положения клапана на 10% (с 20% до 30%). Изменение расхода щелочи будет являться выходной величиной объекта. Полученные данные сведены в таблицу 5.2.2. На рисунке 5.2.2. приведен график, построенный по данным таблицы 5.2.2.

рис.5.2.1. График кривой разгона по основному каналу.

Таблица 5.2.2.

Время t,c.	Расход м3/ч
0	2
1	2,05
2	2,1
3	2,15
4	2,20
5	2,3
6	2,7
7	3,0
8	3,2
9	3,3
10	3,6
11	3,75
12	3,9

рис.5.2.2. График кривой разгона по внутреннему каналу

Кривую разгона объекта по каналу внешнего возмущения снимаем следующим образом. Возмущением будет являться щелочь, концентрация едкого натра (NaOH) в которой 3-4%. Выходной величиной будет являться величина рН сточных вод на выходе объекта. Фиксирование показаний начинается сразу после изменения концентрации щелочи. Дискретность времени - 1 секунда. Значения точек кривой разгона приведены в таблице 5.2.3. По данным таблицы строим график переходного процесса по каналу внешнего возмущения (рисунок 5.2.3).

Таблица 5.2.3

Время t,c	Величина рН	Время t,c	Величина рН	Время t,c	Величина рН
0	3,95	15	8,4	30	12,0
1	4,05	16	8,8	31	12,1
2	4,1	17	9	32	12,2
3	4,2	18	9,3	33	12,4
4	4,6	19	9,6	34	12,5
5	5	20	9,9	35	12,6
6	5,3	21	10,1	36	12,65
7	5,6	22	10,4	37	12,65
8	5,9	23	10,7	38	12,7
9	6,37	24	10,9	39	12,7
10	6,7	25	11,0	40	12,7
11	7	26	11,3	41	12,7
12	7,3	27	11,5	42	12,7
13	7,7	28	11,65	43	12,7
14	8,05	29	11,8	44	12,7

рис.5.2.3. График кривой разгона по каналу внешнего возмущения

Далее можно перейти к расчетной части проекта, используя полученный материал в качестве исходного материала для расчетов.

6. РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ

Определение передаточной функции объекта по основному каналу проводим по кривой разгона, полученной в разделе 5.2 проекта.

Значения точек кривой приведены в таблице 5.2.1, график функции - на рисунке 5.2.1.

Так как исследуемый объект, как видно из графика переходного процесса, обладает свойством самовыравнивания, - расчёт передаточной функции будем проводить в программе Linreg . Перед вводом точек кривой переходного процесса в программу, функции необходимо привести к безразмерному виду. Это легко сделать в программе идентификации объектов правления, используя команду "нормировать". Значения нормированной кривой приведены в таблице 6.1.1, график нормированной кривой - на рисунке 6.1.1.

Таблица 6.1.1.

Время t,c.	Значен. функц.	Время t,c.	Значен. функц.	Время t,c.	Значен. функц.	Время t,c.	Значен. функц.
0	0	12	0,5293	24	0,904	36	0,9847
1	0	13	0,5763	25	0,9173	37	0,9867
2	0,0017	14	0,624	26	0,931	38	0,9883
3	0,0167	15	0,6687	27	0,9393	39	0,992
4	0,0467	16	0,709	28	0,947	40	0,994
5	0,0933	17	0,7457	29	0,9533	41	0,996
6	0,1433	18	0,7787	30	0,9597	42	0,9963
7	0,2083	19	0,808	31	0,9653	43	0,9967
8	0,277	20	0,8297	32	0,9707	44	0,9977
9	0,346	21	0,8517	33	0,976	45	1,
10	0,411	22	0,8723	34	0,98	46
11	0,4713	23	0,889	35	0,983	47

рис. 6.1.1. График нормированной кривой по основному каналу
После расчёта передаточной функции в Linregа получаем:

Коэффициент передачи объекта по основному каналу составляет:

К_в.к. =а (Х _max. - Х₀ )/ w , где

Х _max.- максимальное значение выходной величины, рН;

Х₀- начальное значение выходной величины, рН;

w - величина внешнего возмущения, w = 10 %.

К_в.к. = (12.05 - 2.05) / 10 = 1,0

6.1.2. Аппроксимация переходного процесса объекта по внутреннему каналу.

ппроксимацию переходного процесса по внутреннему каналу проводим в последовательности, проведенной при аппроксимации переходного процесса по основному каналу, так как об объекта имеют свойство самовыравнивания.

Значения нормированной кривой приведены в таблице 6.1.2. График нормированной кривой на рисунке 6.1.2.

Таблица 6.1.2.

Время t,c	Значение функции
0	0,
1	0.0256
2	0,0513
3	0,0798
4	0,1311
5	0,2194
6	0,3476
7	0,4786
8	0,5983
9	0,698
10	0,8006
11	0,8989
12	0,3
13	1,

После расчета передаточной функции в Linreg получаем передаточную функцию следующего вида:

Коэффициент передачи по внутреннему каналу составляет:

К_пер. = ( Х_max - X₀ )/ w

К_пер. = ( 3.9 - 2.05 )/ 10 = 0.145

рис. 6.1.2 График нормированной кривой по внутреннему каналу

6.1.3. Аппроксимация переходного процесса по каналу внешнего возмущения.

Также по аналогии проводим аппроксимацию переходного процесса по каналу внешнего возмущения. Значение функции нормированной кривой заносятся в программу Linreg, после чего производится расчет передаточной функции объекта по каналу внешнего возмущения. Значения функций заносим в таблицу 6.1.3. График нормированной кривой по каналу внешнего возмущения на рисунке 6.1.3.

Таблица 6.1.3.

Время с.	Значен. функц.	Время с.	Значен. функц.	Время с.	Значен. функц.	Время с.	Значен. функц.
0	0,001	10	0,3131	20	0,6762	30	0,9162
1	0,0095	11	0,3486	21	0,7067	31	0,9314
2	0,019	12	0,3867	22	0,7371	32	0,9467
3	0,04	13	0,4267	23	0,7676	33	0,9619
4	0,0743	14	0,4686	24	0,7905	34	0,9771
5	0,1162	15	0,5105	25	0,8133	35	0,9867
6	0,1543	16	0,5467	26	0,8362	36	0,9924
7	0,1886	17	0,581	27	0,861	37	0,9962
8	0,2293	18	0,6114	28	0,88	38	0,9981
9	0,2712	19	0,6457	29	0,899	39	1,

После проведения расчета передаточной функции получаем передаточную функцию следующего вида:

Коэффициент передачи в данном случае будет равен:

К_пер.= (12,7-3,95)/8,75=1

рис.6.1.3. График нормированной кривой по каналу внешнего возмущения

6.2. Проверка аппроксимации переходных процессов.

Проверку аппроксимации переходных процессов проводим с целью определения точности аппроксимации, путём получения переходного процесса "обратным путём". То есть - по полученным в разделе 6.1 передаточным функциям получаем кривую переходного процесса и сравниваем эту кривую с исходной. В идеальном случае - обе кривые должны совпасть.

Передаточная функция объекта по основному каналу равна:

Для определения переходного процесса воспользуемся программой Aproc - нахождение равнения реакции системы на ступенчатое возмущение методом Карсона-Хевисайда. После ввода в программу коэффициентов передаточной функции, получим следующее математическое выражение
реакции системы на единичное ступенчатое воздействие y(t):

y(t) = 1 + 1.89 * Cos(4,15 - 0,07 * t) * exp(-0,11 * t).

Оформляем таблицу 6.2.1, в которой :

1 столбец - значения времени, с.

2 столбец - значения исходной кривой разгона, приведенной к безразмерной форме.

Х_норм. - значения точек нормированной кривой, приведенных в таблице 6.1.1

3 столбец - значения функции y(t)

4 столбец - абсолютная погрешность А, вычисленная по формуле:

= Х_норм.(t) - y(t);

5 столбец - абсолютное значение разностиа квадратов Х_норм.(t) и y(t).

На рисунке 6.2.1 изображены исходная кривая переходного процесса и кривая, полученная преобразованием передаточной функции объекта (по данным столбцов 1 - 3 таблицы 6.2.1).

В 6 столбец записываем среднеквадратичное отклонение для двух функций, СКО = 0,007. Максимальная абсолютная погрешность составляет 2,4%.

Таблица 6.2.1.

Время t,с	Хнормир.(t)	Y(t)	бс.погрешн-ть	Раз-ть квадратов Х2норм.-Y2(t)	СКО
0	0.	0.	0.	0.	0.007
1	0.	0.0078	-0.0078	0.
2	0.0017	0.011	0.006	0.
3	0.0167	0.027	0.014	0.5
4	0.0467	0.059	-0.0123	0.001
5	0.0933	0.101	-0.0077	0.002
6	0.1433	0.165	-0.0217	0.006
7	0.2083	0.233	-0.0247	0.01
8	0.277	0.2988	-0.0218	0.012
9	0.346	0.3517	-0.0057	0.004
10	0.411	0.4039	0.01	0.005
11	0.4713	0.4548	0.019	0.01
12	0.5293	0.5038	0.02	0.02
13	0.5763	0.574	0.002	0.003
14	0.624	0.619	0.005	0.006
15	0.6687	0.	0.002	0.004
16	0.709	0.7117	-0.002	0.004
17	0.7457	0.745	0.7	0.001
18	0.7787	0.7756	0.003	0.004
19	0.808	0.8036	0.005	0.007
20	0.8297	0.8289	0.6	0.001
21	0.8517	0.8519	-0.2	0.1
22	0.8723	0.8725	-0.2	0.1
23	0.889	0.887	0.002	0.003
24	0.904	0.911	-0.007	0.01
25	0.9173	0.920	-0.003	0.005
26	0.931	0.934	-0.003	0.005
27	0.9393	0.935	0.004	0.008
28	0.947	0.9463	0.001	0.001
29	0.9533	0.9562	-0.002	0.005
30	0.9597	0.9648	-0.005	0.01
31	0.9653	0.9723	-0.007	0.01
32	0.9707	0.9787	-0.008	0.01
33	0.976	0.9841	-0.008	0.01
34	0.98	0.9887	-0.008	0.01
35	0.983	0.9926	-0.009	0.008
36	0.9847	0.9958	-0.011	0.02
37	0.9867	0.9985	-0.012	0.01
38	0.9883	1.6	-0.012	0.009
39	0.992	1.0023	-0.01	0.01
40	0.994	1.0037	-0.009	0.01
41	0.996	1.0047	-0.008	0.009
42	0.9963	1.0054	-0.009	0.01
43	0.9967	1.006	-0.009	0.01
44	0.9977	1.0063	-0.002	0.01
45	1.	1.0065	-0.0065	0.01
Сумма				0.3327

рис 6.2.1. Проверка аппроксимации переходного процесса по основному каналу.

Для получения математического выражения реакции внутреннего канала на единичное воздействие воспользуемся программой Aproc. Передаточная функция объекта по внутреннему каналу имеет вид:

Вводим в программу коэффициенты передаточной функции и после расчёта получаем следующее выражение реакции внутреннего канала на единичное ступенчатое воздействие:

y(t) = 1 + 1,57 * Cos(4,02 - 0,14 * t) * exp(-0,17 * t).

Далее, аналогично таблице 6.2.1 оформляем таблицу 6.2.2. Значения столбцов 1, 2 заполняем в соответствии с таблицей 6.1.2.

По значениям первых трёх столбцов строим исходную кривую переходного процесса, так же кривую полученную путём перехода к оригиналу по Карсону-Хевисайду (рисунок 6.2.2).

Таблица 6.2.2.

Время t,c	Хнор.(t)	Y(t)	бс.погр.	Разность Х2нор.(t)-Y2(t)	СКО
0	0	0.	0.	0.	0.02
1	0.0256	0.0206	0.005	0.2
2	0.0513	0.065	-0.01	0.001
3	0.0798	0.12	-0.04	0.008
4	0.1311	0.19	-0.047	0.01
5	0.2194	0.264	-0.04	0.02
6	0.3476	0.37	-0.02	0.01
7	0.4786	0.5086	-0.03	0.02
8	0.5983	0.63	-0.03	0.03
9	0.698	0.737	-0.039	0.05
10	0.8006	0.837	-0.036	0.05
11	0.8989	0.93	-0.031	0.05
12	0.3	1.	-0.7	0.001
13	1	1.02	0.02	0.04
Сумма				0.2902

Из таблицы видно, что среднеквадратичное отклонение исходной кривой от полученной из передаточной функции по Карсону-Хевисайду составляет 0,02 %, максимальная абсолютная погрешность - 4,7 %. Следовательно, можно считать что исходная кривая аппроксимирована с достаточной точностью.

рис.6.2.2.Проверка аппроксимации переходного процесса по внутреннему каналу.

6.2.3. Проверка аппроксимации переходного процесса по каналу внешнего возмущения.

Проверку аппроксимации переходного процесс по каналу внешнего возмущения проводим ва такой же последовательности, как и в разделах, описанных выше.

Передаточная функция объекта по каналу внешнего возмущения равна:

Для определения переходного процесса воспользуемся программой Apron - нахождение равнения реакции системы на ступенчатое возмущение методом Карсона-Хевисайда. После ввода в программу коэффициентов передаточной функции, получим следующее математическое выражение реакции системы на единичное ступенчатое воздействие y₂(t):

y(t) = 1 + 1,94 * Cos(4,17 - 0,06 * t) * exp(-0,09 * t).

Оформляем таблицу 6.2.3 (аналогично таблице 6.2.1). По значениям столбцов 1-3 строим графики исходной кривой разгона объекта по каналу
внешнего возмущения и кривую, полученную из передаточной функции по Карсону-Хевисайду.

Среднеквадратичное отклонение исходной кривой от полученной составляет 0,01 %, максимальная абсолютная погрешность - 2%. Следовательно, можно считать что исходная кривая аппроксимирована с достаточной точностью.

Таблица 6.2.3.

Время t,c	Хнорм.(t)	Y(t)	бс.погр.	Разность Х2н.(t)-Y2(t)	СКО
0	0.001	0.	0.001	0.	0.01
1	0.0095	0.0055	0.004	0.
2	0.019	0.0205	-0.0015	0.
3	0.04	0.0434	-0.003	0.
4	0.0743	0.0726	0.0017	0.
5	0.1162	0.1066	0.009	0.002
6	0.1543	0.1	0.0099	0.003
7	0.1886	0.1849	0.004	0.001
8	0.2293	0.2272	0.002	0.001
9	0.2712	0.2705	0.7	0.4
10	0.3131	0.3143	-0.001	0.7
11	0.3486	0.3579	-0.009	0.006
12	0.3867	0.401	-0.01	0.01
13	0.4267	0.4432	-0.01	0.01
14	0.4686	0.4841	-0.015	0.015
15	0.5105	0.5237	-0.01	0.014
16	0.5467	0.5616	-0.015	0.016
17	0.581	0.5977	-0.0167	0.02
18	0.6114	0.632	-0.02	0.025
19	0.6457	0.6645	-0.02	0.02
20	0.6762	0.695	-0.018	0.02
21	0.7067	0.7236	-0.017	0.02
22	0.7371	0.7503	-0.013	0.02
23	0.7676	0.7752	-0.007	0.01
24	0.7905	0.7983	-0.007	0.01
25	0.8133	0.8196	-0.006	0.01
26	0.8362	0.8392	-0.003	0.005
27	0.861	0.8572	0.004	0.006
28	0.88	0.8737	0.006	0.01
29	0.899	0.	0.01	0.01
30	0.9162	0.9025	0.0137	0.02
31	0.9314	0.924	0.007	0.01
32	0.9467	0.934	0.01	0.02
33	0.9619	0.948	0.0139	0.026
34	0.9771	0.96	0.0171	0.03
35	0.9867	0.978	0.009	0.02
36	0.9924	0.989	0.003	0.006
37	0.9962	0.9872	0.009	0.02
38	0.9981	0.9929	0.005	0.01
39	1.	0.9989	0.001	0.002
Сумма				0.4291

рис.6.2.3.Проверка аппроксимации переходного процесса по каналу внешнего возмущения.

6.3. Расчёт оптимальных настроек регулятора одноконтурной АСР.

Для расчёта настроек регулятора одноконтурной АСР вводим в основную программу Linregа передаточную функцию объекта по основному каналу:

Расчёт проводим для ПИ-регулятора методом Ротача, получаем следующие настройки регулятора:

К_п = 3,15;

Т_и = 12,6.

На рисунках 6.3.1 и 6.3.2 изображены кривые переходных процессов для одноконтурной АСР при полученных настройках регулятора при правляющем и возмущающем воздействии соответственно.

Величины максимального отклонения регулируемой величины составляют: 30 % - при правляющем воздействии, и 26 % - при возмущающем.

Настройки регулятора посчитаны для степени затухания 0,9. меньшение степени затухания приводит к величению величины перерегулированияв переходном процессе при правляющем воздействии.

Большие значения перерегулирования в переходных процессах обусловлены свойствами объекта регулирования.

рис.6.3.1. Кривая переходного процесса для одноконтурной АСР при правляющем воздействии.

рис.6.3.2. Кривая переходного процесса для одноконтурной АСР при возмущающем воздействии.

Для более оптимального ведения процесса нейтрализации, поддержания технологических параметров на заданном ровне (в данном дипломном проекте это величина рН сточных вод), предлагаю реализовать каскадно-комбинированную схему АСР с компенсацией по возмущению.

Каскадная система регулирования является схема, в которой вводится дополнительная стабилизация некоторой промежуточной величины дополнительным регулятором. Структурная схема имеет следующий вид:

аXy Wp₁ Wp₂ Xp W_O.K. X

X₁ W_B.K.

рис.6.4.1.Структурная схема каскадной АСР.

Регулятор Wp₁ контролирует основную величину ХФ и при ее отклонении воздействует не на регулирующий орган, на задатчик регулятора Wp₂. Регулятор Wp₂а в свою очередь поддерживает на заданном значении вспомогательную величину Х₁.

Объект W_B.K. с регулятором Wp₂ образуют внутренний контур системы или стабилизирующий.

Объект W_O.K. c регулятором Wp₁ называют внешним контуром или корректирующим.

Расчет оптимальных настроек регуляторов для каскадной АСР будем проводить в следующей последовательности:

1.- Определяем настройки регулятора внутреннего контура.

2.- Определяем вид передаточной функции для эквивалентного объекта.

3.- По передаточной функции эквивалентного объекта определяем настройки регулятора для внешнего контура.

Настройки регулятора внутреннего контура определяем по передаточной функции внутреннего канала объекта:

Расчет проводим аналогично расчету одноконтурной АСР. Получаем следующие настройки регулятора:

К_П=2,56;

Т_И=7,47.

Переходные процессы внутреннего контура с полученными настройками регулятора по правлению и возмущению изображены на рисунках 6.4.1 и 6.4.2.

рис.6.4.2.График переходного процесса внутреннего контура по правляющему воздействию.

рис.6.4.3.График переходного процесса внутреннего контура при возмущающем воздействии.

Данные, которые были только что произведены понадобятся в дальнейшем для расчета эквивалентного объекта и пересчета настроек регулятора для каскадной АСР.

Итак рассчитываем передаточную функцию для эквивалентного объекта по следующей формуле:

W_экв.(S)

W_Р1(S) - передаточная функция стабилизирующего регулятора:
)

W_O.K(S) - передаточная функция основного канала.

W_B.K.(S) - передаточная функция внутреннего канала.

Запишем следующую передаточную функцию эквивалентного объекта:

W_экв.(S)

При дальнейших вычислениях получаем передаточную функцию эквивалентного объекта следующего вида:

W_экв.(S)

По полученной передаточной функции эквивалентного объекта находим настроечные параметры для корректирующего регулятора:

Кп = 0,49;

Ти = 1,46.

На рисунках 6.4.3 и 6.4.4 изображены графики переходных процессов по правлению и по возмущению для каскадной АСР.

рис.6.4.3. График переходного процесса для каскадной АСР по правлению

арис.6.4.4. График переходного процесса для каскадной АСР по возмущению.

а6.5 Расчет настроек регулятора комбинированной АСР.

Введение добавочных контуров регулирования способствует повышению точности работы системы. Схема, предложенная на рисунке 6.5.1 называется комбинированной схемой регулирования с компенсацией по возмущению. Выход компенсирующего стройства подается на вход регулятора.

W_Kа

W_ВОЗ.

аX Wp₁ Wp₂ W_O.K Y

W_B.K.

рис.6.5.1. Структурная схема комбинированной АСР.

Добавочное звено W_K, которое появилось в данной схеме, является фильтром, через который
проходит возмущающее воздействие, прежде чем войти в систему в виде управляющего воздействия ХФ.

Преимущество комбинированной системы заключается в том, что величение фильтрующей способности фильтра может быть достигнута не только изменением настроечных параметров регулятора, но также изменением настроек компенсирующего стройства.

Сначала необходимо найти передаточную функцию эквивалентного фильтра. Передаточную функцию рассчитываем по формуле:

где

W_B(S)- передаточная функция по каналу внешнего возмущения

W_ЭК.О(S)-передаточная функция эквивалентного объекта для каскадной АСР.

Wp₁(S)-передаточная функция регулятора по основному каналу.

Подставляем в выражение значения передаточных функций и получаем следующее выражение:

После расчета получаем передаточную функцию эквивалентного компенсатора следующего вида:

Затем проводим расчет настроечных параметров компенсатора. Расчет ведем для нулевой и критической частоты. Для этого полученную передаточную функцию заводим в программу УLinrеgФ. Снимаем КЧХ и записываем значения Re и Im для частот w=0 и критической частоты по основному каналу w=0.21827. Получаем следующие значения:

w	Re	Im
0	0	0
0.21827	0.101	0.00412

Коэффициенты компенсатора определяем геометрически на рисунке 6.5.2.

Im

а0.06

0.04

а0.02

C D

0

0.02 0.04 0.06 0.08 0.1 0.102 0.104 Re

рис.6.5.2.Графический метод определения настроечных параметров компенсатора.

Из графика видно, что:

6.6 Моделирование переходных процессов

Для моделирования переходных процессов одноконтурных АСР по возмущению и по правлению, также каскадной АСР по возмущению и по правлению и комбинированной системы с компенсатором и без него воспользуемся программой УSIAMФ

Схема одноконтурной АСР по правляющему воздействию предоставлена на рисункеа 6.6.1, где

1. W(S)- объект-передаточная функция основного канала;

2. К-коэффициент пропорциональности регулятора основного канала, 3.15

3. K/S-значение Кп/Ти = 3.15/12.6 = 0.25

На рисунке 6.6.2 изображен график отклика схемы на единичный скачок.

рис.6.6.1.Схема одноконтурной АСР основного канала по правлению

рис.6.6.2 График отклика одноконтурной АСР по основному каналу на правляющее воздействие.

Схема переходного процесса основного канала по возмущению предоставлена на рисунке 6.6.3. Настройки звеньев схемы такие же как и в предыдущей схеме.

График отклика схемы на возмущение изображен на рисунке 6.6.4.

рис.6.6.3 Схема одноконтурной АСР основного канала по возмущению

рис.6.6.4.График отклика одноконтурной АСР по основному каналу на возмущение

Модель каскадной АСР по правлению приведена на рисунке 6.6.5.

рис.6.6.5 Модель каскадной АСР по правлению

1.К-коэффициент пропорциональности регулятора эквивалентного объекта 0.49

2. K/S-значение Кп/Ти = 0.49/1.46 = 0.33

3. К-коэффициент пропорциональности регулятора внутреннего канала 2.56

4. K/S-значение Кп/Ти = 2.56/7.47 = 0.34

5.W(S)-передаточная функция внутреннего канала

6.W(S)-передаточная функция основного канала

График отклика модели на правляющее воздействие предоставлен на рисунке 6.6.6. График снимаем со звена 5.

рис.6.6.6.График отклика модели каскадной АСР по правлению.

Модель каскадной АСР по возмущению предоставлена на рисунке 6.6.7., где:

1.W(S)-передаточная функция объекта по основному каналу

2.W(S)-передаточная функция объекта по внутреннему каналу

3.К-коэффициент пропорциональности регулятора эквивалентного объекта Кп=0.49

4.K/S-значение Кп/Ти = 0.49/1.46 = 0.33

5.К-коэффициент пропорциональности регулятора внутреннего канала Кп=2.56

6.K/S-значение Кп/Ти = 2.56/7.47 =0.34

7.К-блок усиления входного сигнала К=-1

График отклика модели на возмущение изображен на рисунке 6.6.8.

рис.6.6.7 Модель каскадной АСР по возмущению

рис.6.6.8.График отклика модели каскадной АСР по возмущению

Модель комбинированной АСР без компенсатора изображена на рисунке 6.6.9., где:

1.W(S)-передаточная функция объекта по возмущению;

2.К-коэффициент пропорциональности регулятора эквивалентного объекта Кп=0.49

3.K/S-интегрирующее звено, значение Кп/Ти =0.49/1.46=0.33;

4.К-коэффициент пропорциональности регулятора внутреннего контура объекта Кп=2.56;

5.K/S-интегрирующее звено, значение Кп/Ти=2.56/7.47=0.34;

6.W(S)-передаточная функция объекта по внутреннему каналу;

7.W(S)-передаточная функция объекта по основному каналу;

8.К-коэффициент усиления входного сигнала К=-1;

9.К-коэффициент усиления входного сигнала К=-1.

График отклика модели на возмущение изображен на рисунке 6.6.10.

рис.6.6.9.Модель комбинированной АСР без коипенсатора.

рис.6.6.10.График отклика комбинированной АСР без компенсатора на возмущение

Модель комбинированной АСР с компенсатором изображена на рисунке 6.6.11., где:

1.W(S)-передаточная функция объекта по каналу внешнего возмущения

2.К-коэффициент усиления входного сигнала К=0.103

3.K/TS+1-передаточная функция компенсатора, в функцию заносятся коэффициенты К=0.103 и Т=8.36

4.К-коэффициент пропорциональности регулятора эквивалентного объекта Кп=0.49

5.K/S-интегрирующее звено, значение Кп/Ти = 0.49/1.46 = 0.33

6.К-коэффициент пропорциональности регулятора внутреннего контура объекта Кп=2.56

7.K/S-интегрирующее звено, значение Кп/Ти = 2.56/7.47 = 0.34

8.W(S)-передаточная функция объекта по внутреннему каналу

9.W(S)-передаточная функция объекта по основному каналу

10.К-коэффициент усиления входного сигнала К=-1

11.К-коэффициент усиления входного сигнала К=-1

График отклика модели на возмущающее воздействие изображен на рисунке 6.6.12.

рис.6.6.11.Модель комбинированной АСР с компенсатором

рис.6.6.12.График отклика модели комбинированной АСР с компенсатором на возмущение.

6.7. Анализ качества переходных процессов в различных АСР.

Величины перерегулирования для каждого вида АСР заносим в таблицу 6.7.1., для анализирования и выводов.

Таблица 6.7.1.

Схема регулирования	По правлению +max% -min%	Время затух.	По возмущению +max% -min%	Время затух.
одноконтурная	27	16	100с.	25	---	90с.
каскадная	25	7	65с.	18	19	90с.
комбиниров.без компенсатора	---	---	---	24	0.03	100с.
комбиниров. с компенсатором	---	---	---	48	0.08	60с.

Вывод: Из таблицы видно, что каскадная схема АСР значительно качественней одноконтурной. Это связано с применением дополнительного регулятора по внутреннему каналу.

Комбинированная АСР с компенсатором хотя и имеет большой процент перерегулирования, но выводит значение регулируемой величины в исходное состояние за самый короткий промежуток времени 60 секунд.

Выбираем каскадную АСР.

7. ОПИСАНИЕ МОНТАЖА СРЕДСТВ АВТОМАТИЗАЦИИ.

Чувствительные элементы первичных преобразователей работают в наиболее тяжелых словиях, так как находятся в непосредственном контакте с измеряемой средой. Поэтому при их монтаже необходимо учесть следующие требования:

     апри выборе места становки честь достаточную освещенность, добство в обслуживании;

     атемпература окружающей среды должна быть в пределах +5...+50

    апри становке в местах с повышенной агрессивностью среды необходима становка специальных шкафов с герметизацией и подводом чистого воздуха для вентиляции.

Датчики рН-метра представляют собой два стеклянных электрода, измерительный и вспомогательный, заполненный раствором KCl. Корпус погружного исполнения имеет две трубы, закрепленные на фланце, предназначенном для крепления корпуса к горловине технологической емкости. Внизу трубы соединяются при помощи двух скоб, на которых креплен кожух для защиты электродов от механических повреждений.

Для передачи сигнала от электродов к преобразователю служит распределительная коробка, состоящая из коробки зажимов и соединительной коробки, соединенных между собой с помощью кабельной вставки и высокоомного разъема. К разъему подводится кабель типа РК75-4-12. Кабель измерительного электрода через зажим соединяется с центральной жилой кабеля, кабель вспомогательного электрода через зажим с экраном.

7.1.2 Монтаж первичных преобразователей уровня.

В качестве ровнемера используется дифманометр типа Сапфир. До начала работ по становке должны быть смонтированы импульсные линии. В данном случае импульсная трубка будет одна, которая будет сообщаться с плюсовой камерой дифманометра, минусовая соединяется с окружающей средой. При монтаже необходимо следить за тем, чтобы гайки соединителей и штуцеров были затянуты по резьбе до конца; в соответствии со схемой соединений были выполнены присоединения жил кабелей к коммутационным зажимам соединительных коробок и приборов; трубные и электрические проводки имели соответствующую маркировку и были надежно закреплены.

7.2 Монтаж преобразователей.

Монтаж производится в панельных щитах и на стативах в соответствии с требованиями документов и монтажно-эксплуатационных инструкций. Приборы располагаются так, чтобы их расположение было добно для наблюдения, обслуживания, монтажа и ремонта.

нифицированные преобразователи ровня, с электрическим выходом монтируются на горизонтальной плоскости, предварительно размещаются в ряд на стативах. словия эксплуатации соответствуют приведенным в паспортных данных.

Внешние соединения измерительных и силовых цепей вводятся через отдельные отверстия с помощью разъемов, которые находятся снаружи задней стенки вторичных приборов.

Все приборы Сапфир-2Ф монтируются на стативах внутри производственных помещений.

7.3 Монтаж исполнительных механизмов.

Исполнительные механизмы (механизм исполнительный электрический однооборотный МЭО-630/25-0.25к-84) станавливаются непосредственно на трубопроводах. Соединительные коробки, содержащие кабеля, по которым приходят правляющие сигналы и питания, станавливаются на стативах.

7.4 Порядок становки и монтажа Ремиконт Р-130.

При эксплуатации Р-130 должны заземлятся в соответствии с требованиями действующих Правил стройства электроустановок. Заземление блоков, составляющих комплект Р-130, осуществляется через болты заземления проводом не менее 1,5 кв. Мм.

На клемниках У220 ВФ блока питания БП-1 устанавливается защитная крышка.

Блок контроллера БК-1 рассчитан на топленный монтаж на вертикальной панели щита или пульта правления. Все остальные блоки, входящие в комплект рассчитаны на навесной монтаж.

Ремиконты должны станавливаться в закрытом пожаро- и взрывобезопасном помещении. В помещениях должны поддерживатся следующие условия:

  температура окружающего воздуха 1...50

  относительная влажность воздуха 30...80 % ;

  тмосферное давление 84...106,7 кПа ;

  азащита от влияния внешних магнитных полей с напряженностью более 400 А/м ;

  аотсутствие вибрации мест крепления Р-130 с частотой выше 25 Гц и с амплитудой более 0,1 мм;

  аокружающая среда не должна содержать агрессивных паров и газов.

Кабельные связи, соединяющие Ремиконты с датчиками и исполнительными механизмами, подключаются к ним через разъемы и клемные колодки согласно проекту автоматизации. Прокладка кабелей и жгутов должна отвечать требованиям действующих ПУЭ.

Не допускается объединять в одном кабеле цепи, по которым передаются входные аналоговые и сильноточные выходные дискретные сигналы. Экранировать кабельные сети не требуется, это зависит от длины связей и от ровня помех в зоне прокладки кабельных сетей.

Сетевое напряжение подается на блок питания Ремиконта БП-1 через внешний силовой щит, на котором есть автоматические выключатели.

Параметры питания - однофазная сеть переменного тока напряжением 220(240) В и частотой 50 Гц.

ННОТАЦИЯ

В данном дипломном проекте проведена следующая исследовательская работа: изучена технологическая схема производства, спланирован и проведен эксперимент, произведен расчет одноконтурной, каскадной и каскадно-комбинированной АСР, проведен анализ качества переходных процессов, определен оптимальный критерий правления технологическим процессом.

Разработаны и спроектированы схемы: функциональная, принципиальная электрическая схема, схема внешних соединений, схема сигнализации, план расположения средств автоматизации и проводок, общий вид операторской, схема щитов, пультов.

Также произведен расчет экономических показателей, приведена сравнительная таблица и рассчитан экономический эффект.

В разделе охрана труда произведен расчет молниезащиты цеха химводоочистки (ХВО-2)и приведены мероприятия по технике безопасности данного производства.

8.ОХРАНА ТРУДА И ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ

8.1 Охрана труда в России:а

Забота о создании безопасных и здоровых условий труда всегда находилась и находится в центре внимания и правительства и профсоюзов.

В статье 42 Конституции Российской Федерации закреплено неотъемлемое право российских граждан на охрану здоровья, а в статье 21 записано: Государство заботится об лучшении словий и охране труда, его научной организации, о сокращении, в дальнейшем вытеснении тяжелого физического труда на основе комплексной механизации и автоматизации производственных процессов во всех отраслях народного хозяйства.Ф

Охрана труда рассматривается как одно из важнейших социально-экономических, санитарно-гигиенических и экономических предприятий, направленных на обеспечение безопасных и здоровых словий труда.

Возможность создания безопасных и здоровых словий труда заложена в широком использовании
достижений науки и техники. Кроме того, разработаны и введены в действие многочисленные правила техники безопасности, санитарии, нормы и правила, соблюдение которых обеспечивают безопасность труда. Ответственность за состояние охраны труда несёт администрация предприятий, организаций, учереждений.

В обеспечении здоровых и безопасных условий труда непосредственное частие принимают сами трудящиеся и профсоюзы. Администрация предприятий обязана обеспечивать надлежащее техническое оснащение всех рабочих мест и создавать на них словия работы, соответствующие правилам охраны труда, технике безопасности, санитарным нормам.

Новые возможности для лучшения словий и охраны труда на производстве представляет Закон Российской Федереции о трудовых коллективах и повышении их роли в правлении предприятиями, чреждениями, организациями. В нём четко определены полномочия трудовых коллективов в решении этих вопросов.

В соответствии со ст.105 Основ и ст. 249 ЗоТ Должностные лица, виновные в нарушении законодательства о труде и правил охраны труда, в
невыполнении обязательств, включённых в коллективный договор и соглашения по охране труда, или в воспрепядствии деятельности профессиональных союзов, несут ответственность в порядке, становленным Российским законодательством. Должностные лица за казанные нарушения привлекаются к дисциплинарной, административной, головной ответственности (ст.249 ЗоТ).

8.2 Свойства используемых и получаемых веществ:

В процессе фильтрации воды от примесей УCaФ и МgФа в фильтрах используются следующие вещества, это:

- химически чистая серная кислота, содержащая около 98% H₂SO₄

- едкий натр NaOH, белое непрозрачное, очень гигроскопичное вещество.

ПДК вредных веществ в воздухе рабочей зоны:

Наименование	ПДК мг/м3	Класс опасности
H2SO4	1	2
NaOH	0,5	2

Реагенты подвозят к цеху в цистернах, а затем перекачивают насосами в соответствующие ёмкости.

8.5 Мероприятия по технике безопасности:

Концентрированная серная кислота, растворы едкого натра хранятся в стальных емкостях, которые имеют чёткме надписи с названием реагента. Эти ёмкости сообщаются с атмосферой посредством воздушников и имеют казатели ровня и переливные трубы. Слив кислоты и щелочи из железнодорожных цистерн производится через верхнее разгрузочное стройство с помощью вакуумных насосов.

Также должны выполнятся и следующие требования к оборудованию, т.е. все горячие части оборудования, трубопроводы, прикосновение к которым может вызвать ожоги, должны иметь тепловую изоляцию. Трубопроводы агрессивных сред должны быть герметичны. Элементы оборудования, арматура и приборы, требующие периодического осмотра, необходимо располагать в местах, добных для обслуживания. Все пусковые стройства и арматура пронумерована и имеют надписи в соответствии с технологической схемой.

Рабочий персонал, обслуживающий данное производство снабжается спецодеждой (костюм, ботинки, сапоги, рукавицы, защитная каска, мыло). Кроме того на рабочем месте должны присутствоватьиндивидуальные средства защиты, это защитный фартук, противогаз марки В, БКФ.

При попадании кислоты на одежду её необходимо смыть обильной струёй воды, нейтрализовать 2-3% раствором соды и снова промыть. При попадании щелочи на одежду или на тело следует промыть водой, нейтрализовать 1% раствором ксусной кислоты и снова промыть водой.

Предложенный в данном дипломном проекте процесс нейтрализации кислых стоков обслуживается электрослесарями цеха АСУ. Они следят за ходом автоматизации данного технологического процесса, также ими осуществляется наладка и ремонт оборудования, технологических защит, сигнализации и контрольно-измерительных приборов. Поэтому следует обращать внимание на правила техники безопасности при работе под напряжениема до 1V в щитовых становках КиП.

Для обеспечения электробезопасности применяют следующие технические способы и средства: защитное заземление, зануление, защитное отключение, изоляция токоведущих частей, оградительные устройства, блокировка, знаки безопасности, предупредительные плакаты, элекрозащитные средства.

При работе в действующих электроустановках пользуются основными и дополнительными защитными средствами. Основными являются изолирующие защитные средства, способные надежно выдерживать рабочее напряжение электроустановки. Это оперативные штанги, токоизмерительные клещи, диэлектрические перчатки, инструмент с изолирующими ручками и казатели напряжения.

Дополнительными являются изолирующие защитные средства, не рассчитанные на напряжение электроустановки и самостоятельно не обеспечивающие безопасность персонала. Поэтому эти средства применяют вместе с основными в виде дополнительной меры защиты. К ним относятся диэлектрические галоши, коврики, также изолирующие подставки.

Все приборы, аппараты и приспособления, применяемые в качестве защитных средств, должны быть только заводского исполнения, выполненные и испытанные в соответствии с действующими нормативно-техническими документами.

Для обеспечения безопасности работ в действующих электроустановках выполняют целый комплекс организационных мероприятий:

- организуют инструктаж и обучение безопасным методам труда, проверку знаний правил техники безопасности и инструкций; допуск к проведению работ оформляется заполнением соответствующего наряда; работы должны проводится под контролем ответственного лица.

Технические мероприятия должны предусматривать:

- отключение становки от источника напряжения, снятие предохранителей и другие мероприятия, обеспечивающие невозможность ошибочной подачи напряжения к месту работы;

- установку знаков безопасности и ограждение остающихся под напряжением токоведущих частей, рабочих мест и др.

Запрещается наступать на оборванные, свешивающиеся или лежащие на земле, полу провода. При опасности возникновения несчастного случая необходимо принять меры по его предупреждению:

- остановить механизм, снять напряжение, оградить опасную зону, вывесить предупредительные плакаты. При возникновении несчастного случая следует немедленно приступить к оказанию пострадавшему первой врачебной помощи, сообщить о несчастном случае руководству и вызвать скорую медицинскую помощь.

Следует соблюдать правила личной гигиены:

- не хранить одежду на рабочем месте

- не одеваться и не раздеваться на рабочем месте

- не принимать пищу на рабочем месте.

8.6 Противопожарные мероприятия:

Все помещения и здания по взрывопожарной и пожарной опасности подразделяются на 5 категорий: А, Б, В, Г, Д. Помещение химводоочистки относится к категории ДФ, т.е. это помещение в котором обращаются негорючие вещества и материалы в холодном состоянии.

Всякий пожар легче всего ликвидировать в его начальной стадии, приняв меры к локализации очага, чтобы предотвратить увеличение площади горения. спех быстрой локализации и ликвидации пожара в его начальной стадии зависит от использования соответствующих огнетушащих средств, наличие средств пожарной связи и сигнализации для вызова пожарной помощи. Кроме того каждый работающий должен меть пользоваться первичными средствами пожаротушения и приводить в действие автоматические и ручные огнетушащие установки.

В целях ликвидации очагов пожара в цехе используются следующие средства пожаротушения:

- внутренний пожарный кран. Он снабжается рукавом, диаметр которого 50мм, длина 20м. В помещении имеется два пожарных крана

- огнетушители химические пенные типа ОХП-10

- в щитовой КИП используются порошковые огнетушители типа ОПУ-2 (2шт.) и песок.

С целью своевременного оповещения о возникновении пожара действует система пожарной связи и оповещения. В данном случае это телефонная связь. На телефонном аппарате закреплена табличка с указанием номера телефона для вызова пожарной охраны.

8.7 Расчет молниезащиты цеха:

Молниезащита - это комплекс защитных устройств, предназначенных для обеспечения безопасности людей, сохранности зданий и сооружений, оборудования и материалов от даров молнии.

Выбор защиты зависит от назначения здания или сооружения, интенсивности грозовой деятельности в рассматриваемом районе и ожидаемого числа поражений объекта молнией в год.

Здания защищаются от прямых даров молнии молниеотводами. Молниеотводы состоят из молниеприемников и заземлителей. Они могут быть отдельностоящими или станавливаться непосредственно на здании или сооружении. По типу молниеприемника их подразделяют на стержневые, тросовые и комбинированные. В зависимости от числа действующих на одном сооружении молниеотводов, их подразделяют на одиночные, двойные и многократные. В данном разделе рассчитан одиночный стержневой молниеотвод, имеющий зону защиты в виде конуса.

а h h₀

h_x R_x

R₀

Наибольшая высота h молниеотвода не должна превышать 150м. Соотношение размеров зоны защиты типа БФ следующее:

- h₀ = 0.92h

- R₀ = 1.5h

- R_x = 1.5[h - (h_x/0.92)]

При известной высоте защищаемого объекта - h_x (она равна 10 метрам) рассчитывается радиус зоны защиты на этой высоте R_x по закону подобия треугольников:

подставляя в данное выражения соответствующие значения получим:

получается, что R_x = 16м. Тогда полная высота молниеприемника для зоны БФ будет равна:

h = (R_x + 1.63h_x)/1.5 = (16 + 1.63*10)/15 = 21.5(м)

Т.к. полная длина здания равна 70 метрам, то следовательно на крыше здания будут располагаться два молниеотвода.

8.3 Классификация производства

Производство цеха ХВО-2 не связано с применением оборудования, работающего под давлением, и применением взрывоопасных веществ. в производстве применяются серная кислота и едкий натр. Степень огнестойкости корпуса цеха 3 класса.

Наименован. отделений цех ХВО-2	Категория взрывоопасн. производства	Классификация помещений и наружных становок по электробезопасности (ПЭУ-76)	Категория смеси
		Классификац. по правилам устройства электроустан.	Группа взрывоопасн. смесей по правилам изготовления взрывозащит. оборудован.
Отделение разгрузки	Д	непожаро и невзрыво- опасно	----	----
Отделение фильтрации	Д	непожаро и невзрыво- опасно	----	----
Отделение нейтрализац.	Д	непожаро и невзрыво- опасно	----	----

Промплощадка ТЭЦ-2 размещается с северной стороны по отношению к селитебной части города.
Город находится на расстоянии 4 км. от предприятия, хотя по санитарным нормам СН 245-71 min санитарно-защитная зона должна быть на расстоянии 1м. от селитебной части города. Санитарно-защитную зону или ее части нельзя использовать для расширения территории предприятия. Для ограничения распространения пожара по территории предприятия необходимо соблюдать определенные расстояния между зданиями. За основу принята степень огнестойкости зданий и категория производства по взрывопожарной и пожарной опасности. Для здания 3-ей степени огнестойкости расстояние необходимо соблюдать до 12, 15, 18 метров. Минимальное расстояние от зданий и сооружений до открытых складов, также между самими складами принимается в пределах 6-42 метров.

8.4 Санитарно-технические мероприятия

Т.к. в процессе работы цеха никаких выбросов вредных веществ не происходит, поэтому используется естественная вентиляция. Воздух перемещается под влиянием естественных факторов: теплового напора или действия ветра.

Бытовые помещения расположены в помещении цеха химводоочистки на 2,3 этажах. На 2-ом этаже
расположена гардеробная для мужского персонала, на 3-м для женского. В каждой гардеробной имеется по одной борной, с одним нитазом, имеется место для сушки волос. Предусмотрены шкафы для чистой и грязной одежды. В нижней и верхней части отделений шкафа имеются отверстия для проветривания. Шкафы расставлены на расстоянии между лицевыми сторонами 1.4 метра. В каждой гардеробной имеются душевые. Душевые оборудованы кабинами с 2-х сторон. Они отделяются перегородками, высотой 2 метра.

9.РАСЧЕТ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ПРОИЗВОДСТВА.

C целью меньшения затрат на сырье, из технологических параметров в качестве объектов автоматизации выбираем ведущие (рисунок 9.1)

Fc Fг.п.

Вг.п.

Wc Wc₁

рис.9.1 Выбор ведущих параметров.

где:

Fc-расход сырья (щелочи)

Wc-процентное содержание щелочи в растворе

Вг.п.-выход щелочных стоков

Fг.п.-расход щелочных стоков

Wc₁-процентное содержание щелочи в растворе

В ранее существующей схеме подачи щелочных стоков на регенерацию фильтров (затем вся отработанная щелочь идет на нейтрализацию) предусматривалось ручное открытие задвижки РЩ с мерников щелочи NaOН (рисунок 9.2). Степень открытия клапана щелочи оператором определяется
произвольно и зависит от его опыта и практических навыков ведения данного технологического процесса.

Вода

NaOH NaOH

эжектор конц.NaOH=3%

на

регенерацию

РЩ

QIR

РЕМИКОНТ Р-130

ПЭВМ

рис9.2.Схема подачи щелочных стоков на регенерацию.

Концентрация щелочи в мерниках составляет 40-50%. Согласно технологическому регламенту
процентное содержание щелочи в растворе на выходе стадии дозирования должна составлять 3-4%. Практика показала, что при ручном правлении держать такую концентрацию водного раствора щелочи достаточно сложно. Открыв клапан на некоторой отметке, оператору необходимо время для анализа и его проведения. За это время возможен перерасход щелочи. Процесс быстротечен, всплески щелочи возможны за долю секунды.

Предлагается схема автоматического регулирования концентрации водного раствора щелочи, которая включает в себя:

1.-регулирующий клапан подачи щелочи РЩ;

2.-регулятор на базе Ремиконт Р-130;

3.-концентрометр для замера концентрации щелочи в водном растворе на выходе стадии дозирования;

4.-компьютер.

Вода подается на эжектор с постоянным расходом 30т/ч (технологический регламент). через задвижку. На выходе эдектора установлен концентрометр щелочи. С него сигнал поступает в ремиконт. Регулятор выдает сигнал на клапан РЩ. Оператор отслеживает ход процесса и имеет возможность вручную правлять исполнительным механизмом с клавиатуры. Т.е. процесс дозирования щелочи будет полностью автоматизирован.

9.1 Выбор и обоснование дефективной стадии и цель автоматизации на ровне стадии.

Б В ход пр-сс

направл.

исследов.

Выходным показателем стадии дозирования является процентное содержание NaOH в растворе (3-4%). При ручном правлении процентное содержание щелочи составляет 10-12%, это говорит о том что идет перерасход щелочи. Результативным показателем стадии дозирования, таким образом, являются результативными показателями производства. Достижение этой цели ест решение проблем регламентируемого процентного содержания NaOH в растворе.

9.2.Оценка фактических и желаемых результатов.

Результаты исследования представлены в виде таблицы 9.2.1., в которой сопоставим желаемый и фактический ровень показателей.

Таблица 9.2.1.

Показатели качества продукта в соответствии с ТУ	ед. изм.	Уровень(величина)показателей
	%	по ГОСТ	фактически	после втоматизации
			за год	в том числе по кварталам	за год	в том числе по кварталам
				1	2	3	4		1	2	3	4
%-содержание щелочи NaOH в водном растворе	%	3-4	10	7	10	12	8	3	3	4	3	3

%

12

2

1 а2 3 4 кварталы

9.3 Расчет производственной мощности.

Производим расчет производственной мощности по приготовлению водного раствора щелочи цеха химводоочистки на БТЭЦ-2. Производство приготовления является периодическим производством, т.к. весь приготовленный раствор используется по мере прохождения регенераций
фильтров. По журналу чета операторов количество регенераций в месяц равняется 25 и продолжительность одной регенерации составляет 2 часа.

а

где:

Е-количество аппаратов

Т-эффективный фонд рабочего времени

Q-производительность аппарата

t-время одного цикла

Т = Ткал.- Тппр.= 8760 - 528 = 8232(ч)

Ткал.= 8760(ч)

Тппр.= Т₁+Т₂ = 240 + 288 = 528(ч)

Т₁-остановка на капитальный ремонт

Т₂-техническое обслуживание

9.4 Расчет инвестиций на автоматизацию

Капитальные затраты на внедрение проектируемой САР составляют:

-затраты на приобретение САР

-затраты на транспортировку

-затраты на заготовительно складские расходы

-затраты на запчасти

-затраты на монтаж

Сметная стоимость САР определяется на основании спецификации по действующим прейскурантам.

Таблица 9.4.1.

Наименование оборудования	Количество	Стоимость (млн.руб.)	Сумма (млн.руб.)
1.Ремиконт Р-130	4	7	28
2.Компьютер	1	5.5	5.5
3.Концентрометр	3	1.3	3.9
4.Электрическая задвижка	8	1.5	12
5.Исполнительн. механизм(МЭО)	4	2	8
6.Оборудование КИП	10	2.5	25
Итого			82.4
Транспортировка	5%		4.12
Заготовительно- складские	1%		0.824
Запчасти	4%		3.3
Затраты на монтаж	10%		8.24
Итого затрат			98.88

Бывшие в потреблении приборы КПиА сдаются на склад по остаточной стоимости Для дальнейшей эксплуатации на производстве. Тогда общая величина капитальных затрат, необходимых для внедрения предложенной системы составит:

Кавт.= Кприоб.+ Кмонт.+ Ктранс.+ Кзп.+Ксклад.-Кл.

= 82.4+8.24+4.12+3.3+0.824-25=73.88(млн.руб.)

9.5 Расчет изменения текущих затрат

Производя замену старевшей системы контроля на новую происходит изменение затрат на сырье (щелочь). Из журнала чета операторов следует, что экономия щелочи на регенерацию в месяц составляет 1.3 тонны. Таким образом годовая экономия составляет:

Э_NaOH = 1.3*12 = 15.6(т)

Стоимость одной тонны щелочи равна 0.14 млн.руб. Следовательно годовой экономический эффект в стоимостном выражении составит:

Э = 0.14*15.6 = 2.18(млн/год)

Удорожающие факторы:

- эксплуатация и содержание оборудования составляет 6% от общей суммы капитальных вложений:

₁= Кприоб.*6%/100% = 98.88*6/100 = 5.9328(млн.руб)

- амортизация оборудования:

Na = 15% - норма амортизации для приборов и средств автоматизации:

₂= Кприоб.*15%/100% = 98.88*15/100 = 14.832(млн.руб)

Удешевляющий фактор:

- снижение себестоимости за счет экономии щелочи:

₃= (Р₁-Р₂)*Ц*В

Р₁,Р₂-расход NaOH до и после автоматизации;

Ц - цена одной тонны щелочи;

В - годовой объем производства.

По журналу чета расход NaOH до автоматизации составлял Р₁=3.08т., после Р₂=3.08-1.3=1.78т. Тогда:

₃=(1-534)*0.14*9549=622976.76(млн.руб.в год)

Базовые калькуляции до и после автоматизации сведем в таблицу 9.5.1.

Таблица 9.5.1.

Базовая калькуляция до автоматизации план за отчетный период 9549т/год.
Наименование статей расхода	ед. изм.	Расход на единицу выработки кол-во цен сумма млн.р. млн.р.	Расход на всю выработку сумма млн.р.
1	2	3	4	5	6
Исходные материалы: -NaOH -вода	т. т.	1 9	0.14 0.447	140 4.02	1336860 38386.98
Энергетические затраты:ст-ть эл. энергии за перекачку воды	т.кВтч	4	0.238	0.952	9090.648
Фонд оплаты труда				540.2	5158369.8
Оборудование КИП, амортизация				3.75	35808.75
Итого				688.922	6578516.178

Продолжение таблицы 9.5.1.

Базовая калькуляция после автоматизации план за отчетный период 9549т/год.
1	2	3	4	5	6
Исходные материалы: -NaOH -вода	т. т.	534 9	0.14 0.447	74.76 4.02	713883.24 38386.98
Энергетические затраты:ст-ть эл. энергии за перекачку воды	т.кВч	4	0.238	0.952	9090,648
Фонд оплаты труда				540.2	5158369.8
Оборудование СР, мортизация				8.61	82216,89
Итого				628.542	6001947.558

Определение себестоимости продукции после внедрения АСР:

1.-на весь выпуск продукции

Спр.= Сдо-

Сдо-себестоимость до автоматизации

Спр.= 6578516.178-6001947 = 576568.7(млн.р.)

9.6 Определение срока окупаемости

Ток.= Кавт./

Годовой эффект рассчитываем по следующей формуле:

Э =

Полученный годовой эффект и небольшой срок окупаемости показывает, что данный проект является целесообразным и может быть внедрен в производство.

Технико-экономические показатели проекта

Наименование показателей	ед. изм.	До автоматизации	После втоматизации	Отклонения
Производственная мощность аппарата(эжектор)	т/ч	2.32	2.32
Производственная мощность	т/г.	9549	9549
Капитальные затраты на автоматизацию	млн. руб.		73.88
Себестоимость единицы продукции	млн. руб.	688.922	628.542	-60.38
Себестоимость всего выпуска	млн. руб.	6578516.178	6001947.558	-576568.62
Численность работающих в цехе	чел.	30	30
Выработка	тыс. руб.	318.3	318.3
Экономический эффект	млн. руб.		576553.93
Срок окупаемости	лет		0.13